PVA自修复砂浆用于混凝土修补技术研究

高弹性模量的PVA纤维使得PVA自修复砂浆裂缝宽度可控成为可能。通过测试PVA纤维掺量为1.5%的自修复砂浆载荷位移与裂缝宽度分布可以得出,随着载荷位移的增大,小裂缝所占比例降低,大裂缝所占比例增加,但极限拉力条件下,仍可将大于60μm的裂缝控制在20%范围内。干湿循环养护条件下,宽度小于45μm的裂缝能够基本愈合,而宽度大于60μm的裂缝自愈合情况不理想。PVA纤维自修复砂浆裂缝宽度分布与裂缝自愈合情况密切相关,如果能够有效控制PVA自修复砂浆在极限拉力条件下的裂缝分布情况,尤其是宽度大于60μm裂缝百分比,则PVA自修复砂浆用于混凝土裂缝修补是完全可行的。     

附加吊筋制作摆放不当可造成梁腹干缩裂缝

某现浇框架结构5层轻工厂房,建筑平面尺寸为25m×32m。其框架主梁为连续4跨(l=6.25m)。主梁跨中的与次梁交叉部位采用附加吊筋承担集中荷载。该厂房于2001年下半年开工,2002年4月竣工;同年6月交工时,未见梁腹裂缝。后在电气工程安装时(其时厂房尚未摆放设备,空载)发现主梁腹部裂缝,其裂缝几乎都发生在次梁侧50～100m m的部位,裂缝自梁底开始向上延伸,在接近楼板底部消失,裂缝最大宽度约0.1m m,如图1所示。2003年1月6日,用冲击钻“骑缝”打孔,证实裂缝仅发生在混凝土保护层范围,属梁腹表层干缩裂缝。经了解,是施工时附加吊筋制作摆放不当(紧…     

来稿摘登

化学灌浆在船闸裂缝动水封堵中的应用湘江某船闸检修期间发现闸首部位出现数条裂缝 ,其间距 3～ 5m ,个别间距 4 0cm左右 ,裂缝走向平行岸坡 ,宽0 5～ 2mm。其中 2号裂缝横贯闸首离闸室地面至 2 5m处 ,漏水量约 4 0L min ,流速较快 ,动水压力约 0 1MPa。其余裂缝长 1～ 6m ,有渗水现象。闸首部位裂缝 7条 ,闸室部位裂缝 2条。共计裂缝长度 4 0 38m。分析裂缝成因为 :①闸首基础不均匀沉降 ;②温度变化及大体积混凝土收缩。经与甲方协商 ,决定采用丙凝灌浆堵漏。丙凝浆液材料主剂是丙烯酰胺 ,其与交联剂、促进剂发生化学反应后形成凝胶…     

微裂缝钢混构件水分侵入的成像与定量表征

通过三点弯曲施荷,对C30和C50钢筋混凝土构件诱导了宽度为20~88μm不等的微裂缝,然后采用中子透射技术对微裂缝钢混构件中的水分侵入过程进行了可视化成像探测,并对侵入过程中水分的空间分布进行了定量表征.结果表明,即使C30和C50混凝土的微裂缝仅为20μm,也为水分的侵入提供了畅通通道;水分在短时间内即快速充满裂缝,继而在水平方向上沿裂缝两侧、在垂直方向上超越裂缝末端侵入水泥基体;C30混凝土裂缝宽度为82μm(与混凝土保护层厚度比值为0.39%)时,受拉钢筋与水泥基体界面存在较明显的水分侵入,但其含量较低;水分侵入含量在微裂缝处最高,并以此为中心向裂缝两侧呈对称状逐渐降低.     

南宁某附小教学楼墙体裂缝的分析及加固

1.工程概述南宁某附小教学楼建于1982年,分南北两大部分,南楼为两层砖混结构房屋,北向有通长外走廊。整个南楼楼长度约40m,宽度约为7m,由于历时较久,该楼的设计、勘察资料和工程施工资料均已流失。大约在1993年,南楼西端的山墙出现了两道裂缝,并逐渐增大,现已形成两道通缝。其中一道裂缝在南楼的西北角处,呈42°～45°角自下而上沿山墙延伸至二楼楼板底,长度约有4mm,最大裂缝宽度10mm;另一道裂缝在南楼西端山墙的屋顶圈梁底部,自西北角向南斜向延伸,长度约为3m,最大裂缝宽度为4m,两条裂缝基本平行,形状均为上宽下窄。凿开外墙饰面层,现裂缝…     

因材料使用不当造成工程质量事故分析

1．事故概况 某一制品厂修建2幢仓库,为砖混结构,每幢建筑面积937．7m^2,库房长60．5m,宽5．5m,高4．32m。该工程施工刚刚完毕,即发现墙体出现裂缝,并不断增宽,一般为1mm左右,最大宽度达到2．1mm：裂缝大多从窗口下开始,大致垂直向下发展,370mm厚墙由外向里裂缝。裂缝发展了2个月,基本上稳定,最终在两壁柱间有一道大裂缝．山墙上有2道裂缝。     

400m超长混凝土弧形墙体裂缝控制技术

某公共建筑地下室超长混凝土弧形墙体工程,长400m,高6.8m、5m。在分析地下室混凝土墙体裂缝的主要原因基础上,从设计、原材料选择及配合比优化、施工操作等方面,充分利用裂缝控制的有利条件,强调综合控制措施,取得了很好的效果。     

厚大基础底板大体积混凝土裂缝控制技术

北京电视中心工程综合业务楼基础底板厚度2m（局部厚达6．5m）,东西向K88．2m,南北向长77．45m。施工中成功应用混凝土裂缝控制技术,混凝土施工时不留置任何后浇带或施工缝,一次性连续浇捣成型。经多个月观察,未发现贯通裂缝或其他有害裂缝,混凝土质量满足设计要求。     

某水电站3#尾水洞衬砌混凝土裂缝调查与分析

:某水电站共4条尾水洞,圆形断面,衬砌后直径为11.3m,每条长度均在300m以上,平均水平投影长度约316.9m。围岩以Ⅳ、Ⅴ类为主,产状平缓,层间剪切带发育,岩层软硬相间,成洞条件差。尾水洞施工是该电站施工难度最大、地质条件最复杂的项目。3#尾水洞在衬砌混凝土浇筑后,混凝土洞壁出现了多条纵向裂缝。通过对裂缝进行宏观调查、裂缝变形和收敛观测,系统分析了裂缝产生的原因,认为隧洞围岩应力调整是导致衬砌混凝土产生裂缝的主要原因。提出了加强观测、加固未开挖段围岩、填充裂缝的建议。3#尾水洞衬砌混凝土经过加固后,已于2007年安全运行。     

北方混凝土道路路面裂缝产生的原因

北方小城镇混凝土道路由于设计、施工及使用等原因,许多路面出现了裂缝。这些裂缝影响了混凝土道路的使用功能,缩短了使用寿命。路面裂缝情况大致分为两种:数量最多的裂缝出现在距缩缝1m范围内,其次为居于混凝土板块中间的横向裂缝与网状裂缝。经分析产生裂缝的原因主要有以下几个方面。一、设计原因1.北方寒冷地区,四季及昼夜温差大,目前北方8m宽混凝土道路大多数板块尺寸设计不合理,是造成产生裂缝的重要因素,设计混凝土板块尺寸为5m×4m,结构布置自下而上为∶原土压实→30cm厚天然级配砂砾压实→15cm厚水泥稳定砂砾→18cm厚C30混凝土面…     

青海沟后水库溃坝原因分析

沟后坝于１９９３年溃决。在国际坝工历史上高于７０ｍ、在海拔３２８０ｍ以上的面板砂砾坝溃决还是首例。本文概括介绍了该坝工程情况、坝的运行性态及溃决的原因。还对坝的破坏机理作了分析和讨论，并总结了该坝设计、施工和管理等方面的主要教训。文末就面板砂砾坝的有关安全技术提出了意见，这对未来的坝工将是有益的。     

水坝健康状态监测系统

大坝健康状态监测是确保大坝安全运行的必要手段。本文通过对大坝的健康状态做了分析,针对大坝的特点,研究设计一套基于传感器网络的坝体健康状态监测系统。主要从系统总体结构、变形监测、渗流监测、应力监测的设备及方法以及软件系统进行了阐述,对测点布置、测试设备、测试方法及原理等都做了详细的论述     

Dam on quaternary limestone and calcareous sand formation

Okukubi Dam, planned for construction at the midportion of Okinawa Island, is the first concrete gravity dam to be built on the Quaternary limestone and calcareous sand formation in Japan. Principal characteristics of the dam are as given below: Purpose: flood control, irrigation, potable and industrial water Dam type: concrete gravity dam Dam height: 40.9 m Crest length: 300 m Volume: 1×10⁵m³ Reservoir capacity: 7×10⁶m³ Active storage capacity: 6.3×10⁶m³ The lower part of the abutment is composed of alternations of Palaeogene standstone and shale. The river bed elevation is nearly equal to the average sea level. The deepest dam base will be placed 12.5 m below sea level after the river deposits and highly weathered rocks are excavated. The upper part of the abutment, however, is composed of silt, fine sand, calcareous sand and reef limestone. Careful studies have been made to determine the distribution of soluble materials and caverns in the calcareous foundation. In addition, the ground water levels on both banks, composed of Quaternary sediments, were shown to be higher than the maximum water level of the reservoir. Grouting at both abutments plus a cutoff wall at the right abutment are planned as the foundation treatment. We are still studying the correct way to prevent piping, and are planing to perform grouting tests to obtain the desired watertightness.     

石头河土石坝砂卵石抗剪强度

本文结合石头河高土石坝的设计与施工,用自行设计制造的2×2×1m双盒装配式大型直剪仪,对大粒径砂卵石坝壳材料抗剪强度的试验方法及试验成果进行了分析总结;并参考国外已建工程的研究成果,提出了选择大粒径砂卵石原型材料抗剪强度设计值的建议标准--“类比法”。据推荐的强度指标设计值,修改了原设计坝断面（上游坡由1:2.4减为1:2.2;下游坡由1:2减为1:1.75）。不仅改善了枢纽布置条件,而且减少了坝体石方量,加快了工程进度。     

土石坝粘性土的压实

本文总结了粘性土的压实特性,从不同击实功能下土料的压实最优饱和度S_rop为常数、标准击实功能的最优含水量ω_op约等于塑限ω_p这些基本概念出发,提出了用塑限、最优饱和度来估算粘性土的最大干容重γdmax。即S_rop=C,W_op=ω_p且当W_p≤17％,S_rop=（3ω_p+35）％ω_p>17％,S_rop=（0.3ω_p+80）％γdmax=(Gs·S_rop)/(Gs·ω_p+S_rop)在文中讨论了确定粘性土压实标准的方法,并对施工条件系数m进行了论证,提出了建议数值。即对于中低坝:m=0.95～0.97对于高坝:m=0.97～0.99     

官地水电站大坝碾压混凝土施工技术

官地水电站大坝最大坝高168 m。本文围绕碾压混凝土施工的施工布置、工艺方法及温控措施等方面,阐述了官地水电站大坝碾压混凝土施工的主要特点及采取的施工技术,希望能为其他类似工程提供借鉴及参考。     

小湾水电站坝基岩体弹模与地应力测试研究

为了评价小湾水电站坝基岩体开挖后的卸荷松弛效应、确定卸荷深度和研究卸荷岩体的应力分布特征，同时采用钻孔弹模法和水压致裂法在坝基开挖面进行了5个深度20—30m钻孔的岩体变形与地应力测试。测试结果表明开挖卸荷影响较明显，钻孔浅部（深度小于11m）弹模明显降低；坝基岩体表层20m以内的最大水平应力一般小于10MPa，显示了一定程度的应力集中现象。其次，根据卸荷带划分结果和工程地质条件进行了二维弹塑性有限元应力场模拟分析。分析结果和实测结果一致，表层开挖卸荷岩体中应力有所释放，河床以下20～50m范围存在明显应力集中。     

Long-term behavior and safety assessment of Sance Rockfill Dam

Safety assessment of the 62 m high Sance Rockfill Dam based on long-term monitoring results and their simulation by numerical models is presented in the paper. Unexpectedly large settlements and horizontal movements of the crest together with the steep downstream slope questioned the safety of the dam. Calibrated 2D and 3D models fitting the monitoring results were applied for the safety assessment of the dam including slope stability analysis and estimation of the clay core cracking and hydraulic fracturing hazard. The modeling results contributed to the rehabilitation concept and project of the dam.     

Coquitlam大坝抗震能力提高设计(英文)

Coquitlam 大坝建于 1913 年,坝高 30 m,为吹填土石坝。大坝位于加拿大 BC 省高地震危险带。风险人口数以万计。根据现行标准,大坝的抗震能力不符合要求,坝体冲填土和某些部位地基土松散,容易液化。在中度至重度的地震情况下,大坝将会遭受严重的损坏,并有可能溃决。提高大坝的抗震能力很有必要。选择最高设计地震为里氏7.5 级地震,地震地面水平峰值加速度 0.66g。在设计中,还需要对以下一些提高抗震能力的设计方案进行评估,包括结构修复、大坝重建、限制水库运行及退役。在综合考虑技术、社会、环境和经济因素的基础上,选择了兴建一座新的下游堤坝以提高其抗震能力,减少 Coquitlam 大坝的地震风险。新建坝包括一座土质心墙堆石堤坝和一个位于左坝肩的混凝土过渡带。新建堤坝大部分是建在具有承载力的淤泥土上,而混凝土过渡带则完全建在基岩上。由于现场和施工条件的限制,座落在现有大坝下游坝壳部分的新建堤坝上游坡的下部一小部分为沿原河道的液化砂砾石冲积层。先进的地震稳定性和变形分析结果表明,由于有足够的超高、厚厚的反滤体以及过渡带,大坝所产生的变形是可以接受的。为了控制基础渗流和出逸坡降,设计采用了塑性混凝土防渗墙、帷幕灌浆以及在下游增设一套减压井相结合的方案。为了监测新建坝的性态,在施工期和运行期的仪器监测设计中采用了基于破坏模式的方法。主要介绍了 Coquitlam新建堤坝的设计,包括大坝安全监测系统的设计。     

响洪甸特大连续梁移动支架设计方案

通过对六四式铁路军用梁、八三式铁路军用墩组合而成的移动支架方案设计、检算、应用,提供一种简易、便捷、低成本、结构稳定的900 t 32m双线连续箱梁支架方案。