700—1200℃温度区域内钒对钢热塑性的影响

在ＧＬＥＥＢＬＥ－１５００热模拟机上测试了含钒钢与不含钒钢的热塑性，研究了７００￣１２００℃温度区域内不同条件下钒在钢中的存在状态及其对钢的热塑性的影响。     

砷,锡,锑对35Mn钢热塑性的影响

在１１００℃以下，Ａｓ，Ｓｎ，Ｓｂ对试验的热塑性影响不大，但是在１１００℃以上，随Ａｓ，Ｓｎ，Ｓｂ含量增加，试验钢的热塑性明显降低，在高温长时间加热的试验钢表层Ａｓ和Ｓｂ发生程度不同的不均匀分布。     

氮对钢的热塑性影响以及与横向裂纹的关系

氮对钢的热塑性影响以及与横向裂纹的关系@莫德敏$舞阳钢铁有限责任公司科技部 @王怀宇$舞阳钢铁有限责任公司科技部     

20CrMnTi齿轮钢热塑性的研究

在Gleeble-1500热模拟试验机上进行拉伸试验，研究了20CrMnTi齿轮钢的高温塑性及变形断裂机理。结果表明，20CrMnTi钢在溶点－1350℃和975－600℃温度区间塑性较差，1350－1000℃温度范围内塑属于 得到改善，晶界滑移是γ单相区低混域塑性恶化的主要原因，γ＋α两相区的脆化主要由γ晶界有先共析铁素体析出引起的。     

温度和变形参数对Q345C钢连铸坯热塑性的影响

用Gleeble-2000热模拟机研究了Q345C钢250 mm×1 300 mm连铸坯热履历-连铸坯冷却过程和冷坯加热过程(300～1 320℃)的温度变化,应变速度(3～3×10-4 s-1)和降温速率(1～20℃/s)对热塑性的影响。结果表明,Q345C钢从1320℃冷却到钢的第Ⅲ脆性区,冷却速度越高,钢在第Ⅲ脆性区塑性越差;在600～850℃,连铸坯冷装加热后的热塑性要好于从液态直接冷却到这个温度区间的热塑性;在钢的第Ⅲ脆性区内,钢的热塑性随变形速率增大而变好。     

高压底吹条件下钢液中气泡的物理模拟

为了推断高压条件下气体在液体金属中的存在形态和运动形态,通过水模拟试验研究压强、底吹流量对气泡形状、尺寸、数量及"渣眼"尺寸的影响,结果表明:随着底吹流量增加,高压条件下的气泡比常压条件下的气泡更趋向于正圆形,气泡直径平均值变小,气泡数量增多,气泡形状和直径在底吹流量为4 L/h时变化最为明显;当底吹位置和底吹流量不变时,随着压强的增加,气泡形状逐渐趋向于正圆形,气泡直径逐渐变小,气泡数量逐渐增多,"渣眼"面积逐渐减小。在常压和高压条件下,底吹流量超过5 L/h之后,气泡形状和直径平均值就不再有明显变化。当底吹流量为4 L/h时,压强升高到0.5 MPa后,气泡形状和直径平均值变化幅度较小。为高压条件下冶炼提供数据参考。     

涟钢LF精炼温度变化研究

采用多元回归分析方法建立了涟钢210转炉厂LF钢包炉精炼终点钢水温度的变化模型,应用该模型对LF精炼终点钢水温度进行预测,对预测结果进行了统计分析,结果表明该模型对LF钢包炉精炼终点温度的预测误差较小,能对现场产生指导意义。     

不同实验条件对冷轧双相钢高温热塑性的影响及影响机制

 采用Gleeble 2000高温力学性能模拟实验机对不同冷却速率及不同拉伸速率下600 MPa级Al Mo系冷轧双相钢高温热塑性进行了研究。结果表明,随拉伸应变速率增大,双相钢的高温热塑性明显提高;降低冷却速率,能显著提高双相钢高温区(t＞1 100 ℃)的塑性性能。为了避免铸坯在连铸过程中产生表面裂纹,矫直温度应保证在1 050~1 150 ℃范围内,同时二次冷却应采用弱冷水制度,以降低冷却速率。金相观察发现,沿奥氏体晶界呈网状分布的铁素体薄膜是造成两相区塑性低谷的主要原因,而AlN、FeO等析出相致使奥氏体单相区脆化。     

渣对钢液温度的影响

开发了渣表面散热模型，定量分析了渣层内温度变化规律，以及表面散热情况，比较了模型计算结果与大冶钢厂现场实测值，指出保证５０ｍｍ的渣层厚度有利于减少钢液温度损失，开发的模型可作为钢液温度控制的一部分指导现场生产。     

600—1200℃温度范围内含钒低合金钢高温热塑性影响因素的研究

应用ＧＬＥＥＢＬＥ－１５００热力模拟机，采用正交分析法测定量研究了低合金风中含钒量、变形温度、变形速率、冷却速率等因素对含钒钢温度热塑性的影响，用数学回归法建立了各影响因素与钢的热塑性间的数学模型，为制定含钒钢连铸工艺提供了依据。     

开轧温度对42CrMo4钢轧制动态组织变化影响的有限元模拟

应用LARSTRAN/SHAPE有限元模拟软件对42CrMo4合金钢箱形孔型轧制过程进行三维热力耦合有限元模拟.用粘塑性有限元理论模拟轧制过程各时间离散步的局部量包括等效应力、等效应变、等效应变速率、温度分布等,由此计算动态再结晶和晶粒大小的变化.通过模拟研究得出开轧温度≥1 050℃时,42CrMo4钢动态再结晶显著增加,生产42CrMo4钢棒材的合适开轧温度为1 050～1 100℃.     

变形温度对ULCB钢动态再结晶的影响

取得800 MPa级和900 MPa级ULCB钢,在1100~850℃进行单道次变形的热模拟试验,变形量为40%,应变速率为2 s-1。将应力-应变变化特征和显微组织观察相结合,分析研究变形温度对ULCB钢奥氏体动态再结晶的影响规律。结果表明,温度低于950℃时以形变硬化和动态回复为主,奥氏体形变再结晶主要发生在1000℃以上的高温变形中;奥氏体再结晶百分数随变形温度升高而增加,在1050℃变形后奥氏体再结晶百分数约40%,在1100℃变形后则发生完全再结晶。     

Ce对含铜砷钢热塑性的影响研究

利用Gleeble—3800热/力模拟试验机研究Ce改善含铜砷钢热塑性的作用。热塑性曲线分析及断口与显微组织观察结果表明：添加0.005 8%Ce能够缩小含铜砷钢热塑性凹槽温度范围,且使钢在957～1 100℃下的热塑性得到一定提升;添加0.005 8%Ce能够使含铜砷钢的热拉伸断口完全转变为韧窝状断裂的温度降低至1 000℃,同时使含铜砷钢转变为奥氏体单相区的温度降低至800℃。Ce含量为0.005 8%的含铜砷钢中并未形成含砷稀土夹杂物,而是钢中固溶Ce优先于As在晶界偏聚,降低晶界处As含量,从而改善含铜砷钢的热塑性。     

变形速度和温度对IF钢延性的影响

变形速度和温度对ＩＦ钢延性的影响据《铁钢》１９９４，８０（５０）：４３报道：冲压成形过程中，变形速度和温度对１Ｆ钢的延性有很大的影响。１试验用钢和试验方法为了消除影响钢材延性的钢中固溶Ｃ和Ｎ所产生的兰脆现象，向钢中添加了过剩的Ｔｉ和Ｎｂ，通过常规轧制...     

70Cr3Mo淬火钢在回火过程中温度变化和组织转变对残余应力的影响

本文采用HTV光学膨胀仪测定了70Cr3Mo钢在回火过程中不同加热温度和不同保温时间下的体积变化，并用拍摄的金相照片和测试的硬度来验证体积变化与组织变化规律，为数字模拟计算提供了可靠的实验数据。     

连铸粘结漏钢的结晶器温度变化及其传播行为

以国内某钢厂板坯连铸粘结漏钢的实测样本为基础,重点调查了铸坯粘结时结晶器热电偶温度变化,分析了粘结传播行为,讨论了现行热电偶布置合理性和漏钢预报模型的设计.研究结果表明:粘结时单个热电偶温度在时间上表现先升后降变化规律,且具有一定温度变化速率和持续时间,多行多列相邻热电偶温度变化在空间上表现粘结传播的"时滞性",具有典型性,同列热电偶温度变化表现"温度倒置"现象,但不具典型性;粘结纵向传播速度小于拉速,与拉速呈线性正相关,横向传播速度与拉速比为 0.91 ~ 1.91,存在较大不稳定性;从纵横向检测快慢和稳定性综合考虑,以纵向检测为主、横向检测为辅设计漏钢预报模型更为合适;现行热电偶布置较为合理.     

芯棒钢轧后端部应力应变和温度变化三维有限元分析

采用MSC.Marc三维热力耦合弹塑性大变形有限元软件及其接触分析技术。在分析现场工艺设备参数建立相关边界条件的基础上。对ф153mm合金钢4道次热连轧过程中轧件变形进行了三维模拟仿真。计算了轧件的应力，应变，温度分布和轧制力，轧制力矩的分布。