缩短AOD炉处理0Cr13C不锈钢的冶炼周期

针对邢钢在铁水预处理＋AOD炉＋LF炉＋连铸机生产0Cr13C不锈钢过程中AOD炉的冶炼周期远大于连铸机浇钢和脱磷站的处理时间,导致整个不锈钢生产线的生产效率受到限制这个问题进行研究。研究入炉冷钢比例、高碳铬铁硅质量分数对AOD炉提枪碳质量分数、提枪温度以及冶炼周期的影响。研究得出,降低AOD炉0Cr13C冶炼周期的思路主要是控制提枪碳质量分数;包含成本在内,当入炉高碳铬铁硅质量分数不小于3.0%、废钢加入量为3.0~3.5t时,可以缩短AOD炉0Cr13C的冶炼周期到77min附近,提枪温度和提枪碳质量分数分别为1682℃和0.49%,并且炉龄和物料消耗等综合指标较好。     

含氮不锈钢在AOD炉的冶炼

本文简介含氮不锈钢在ＡＯＤ炉的冶炼工艺。     

AOD炉的高效化冶炼模型

 以往的AOD炉高效化冶炼研究往往通过提高供氧强度,优化转炉的炉容比,提高终点命中率等技术缩短冶炼周期,需要充分利用现有的设备,优化炉料结构和供氧制度,对生产工艺参数进行优化,充分利用这些物理热和化学热,实现AOD炉的高效化冶炼。开发了AOD炉高效化冶炼模型,在AOD炉物料平衡和能量平衡的基础上,结合AOD炉冶炼的工艺特征,建立AOD炉耗氧量和冶炼周期模型,分析了AOD炉冶炼周期随着铁水比和废钢比的变化趋势,得出冶炼周期最短时的炉料结构。结果表明：电炉不锈钢母液加铁水冶炼时,冶炼周期随着铁水比的增加而增加。电炉不锈钢母液加废钢冶炼时,冶炼周期随着废钢比的增加而增加。铁水加废钢冶炼时,冶炼周期随着废钢比的增加而延长。以硅铁为发热剂比以碳粉为发热剂冶炼周期短。     

宝钢AOD炉冶炼不锈钢顶枪吹炼工艺分析

针对宝钢不锈钢分公司侧顶复吹AOD炉在实际使用过程中表现出来的脱碳速度偏慢、钢水中铬元素氧化量偏大、吹炼过程升温偏慢的情况,以实验室模拟研究结果为基础,通过将其顶部单孔氧枪改为三孔氧枪的方法,对比分析了AOD炉单孔顶枪、11°三孔顶枪和15°三孔顶枪在脱碳速度、钢水中铬氧化情况以及升温速度3个方面的各自表现.结果表明,当AOD炉以电炉提供的高碳母液为主原料时,在枪位设定合理的条件下,11°三孔顶枪的使用有利于进一步提高AOD炉脱碳速度、降低AOD炉钢中铬氧化并加快熔池升温速度;单孔氧枪由于孔数不足,其在AOD炉中的不锈钢冶炼效果不佳;15°三孔顶枪由于孔间夹角设定不合理,与宝钢不锈钢分公司AOD炉侧吹复合使用时效果不佳.     

AOD炉复合吹炼法的工艺实践

太钢开发了ＡＯＤ炉顶底复合吹炼工艺,成功地进行了４２炉冶炼不锈钢的工业性试验。其结果氧化期脱碳速度提高７１．６７％,氩气消耗降低８．２９ｍ＾３／ｔ,冶炼时间缩短１１．３ｍｉｎ。同时对存在的问题进行了讨论,并对完善ＡＯＤ复吹技术提出了建议。     

缩短双相不锈钢45 t AOD炉冶炼时间实践

针对双相不锈钢AOD炉过程冶炼特点,调整了双相不锈钢配料,降低AOD顶枪吹氧时间和过程合金加入量,同时调整AOD冶炼过程石灰加入量及时间,根据炉壳炉龄情况及过程碳取样结果动态调整取样时间,缩短氧化期吹氧时间10～15 min,双相不锈钢平均冶炼时间125 min以内,实现最长连浇炉数9炉.     

AOD炉脱碳工艺（POD）研究

本文应用不锈钢冶炼转化温度理论，对AOD炉冶炼不锈钢脱碳工艺进行了改进，在冶炼不锈钢高碳区纯吹氧气脱碳，达到了降低不锈钢冶炼成本、缩短冶炼时间的效果。     

AOD炉不锈钢精炼工艺研究

本文介绍了AOD炉新的不锈钢精炼工艺，并对该工艺条件下沪脱硫能力大小、渣中铬含量高低等情况进行了分析。     

Cr12型模具钢氧化法冶炼工艺

介绍了传统电炉的返回吹氧法生产Cr12型高合金模具钢的工艺特点.通过分析传统工艺的优劣,针对\     

镁改质对Y1Cr13易切削不锈钢中硫化物的影响

 为了研究镁对Y1Cr13易切削不锈钢中硫化物的改质作用,采用金相显微镜、Image-Pro Plus图像分析软件、扫描电子显微镜、FactSage热力学软件分析了添加镁前后钢中硫化物的分布规律、整体形貌以及析出条件。结果表明,向Y1Cr13易切削不锈钢中加入一定量的镁可将Al₂O₃改质成细小弥散的Al₂O₃·MgO,钢中典型硫化物MnS在钢液凝固末期会以其为形核质点析出,析出温度为1 448 ℃,形成的MnS-Al₂O₃·MgO复合夹杂物具有外软内硬的结构,这种结构使得MnS在轧制过程中不易变形,在轧材中仍然保持球状或椭球状,并且随着镁质量分数的提高,Al₂O₃·MgO的析出温度区间越大,其析出量越多,对MnS形态的改善也越明显;硫化物评级由未改质前的细系5.5、粗系4.5下降到改质后的细系3.5、粗系1.0,并且随着其质量分数的提高,评级进一步下降至细系2.5、粗系0.5,轧材成材率由原来的70%提升至90%。因此,适当提高镁的添加量有利于提高其改质效果。     

30Cr13不锈钢冶炼过程夹杂物控制技术

  针对30Cr13生产过程中存在的轧材非金属夹杂物合格率偏低仅85%左右的问题,通过对30Cr13不锈钢精炼过程钢中非金属夹杂物存在形态进行分析,并结合现有精炼工艺制度,在实验室研究的基础上制定了不锈钢精炼过程非金属夹杂物控制方案。工业应用后,精炼结束钢中大于5 μm的非金属夹杂物总数、形状以及尺寸等参数均得到了有效改善,钢水洁净度大大提高。     

1Cr13不锈钢的土壤腐蚀行为

通过在酸性、中性及碱性土壤中埋设试件的方法,研究了１Ｃｒ１３不锈钢分别经过１年、３年、５年这三种试验周期后的腐蚀行为为特征。结果表明,１ｃｒ１３不锈钢在酸性及中性土壤中腐蚀轻微,在高盐碱必训腐蚀严重,而且以点蚀为主,土壤中Ｃｌ＾－及ＳＯ４＾２－是影响１Ｃｒ１３不锈钢腐蚀行为的最主要因素,随土壤中Ｃｌ＾－及ＳＯ４＾２－增多,１Ｃｒ１３不锈钢的腐蚀失重近似线性增大。     

不锈钢AOD渣粉尘控制及其工程性能

 不锈钢AOD渣在冷却过程中由于晶格转变体积膨胀导致粉化,易造成粉尘污染。研究表明,出渣时喷入含硼改质剂能有效抑制AOD渣从β-C2S相向γ-C2S相的晶格转变,从而使粉化扬尘率降低90.1%。对无害化处理后的不锈钢AOD渣进行资源化利用探讨,结果显示,由于钢渣具有水硬胶凝活性,可作为水泥砂浆掺合料取代部分水泥,掺量范围应在0～30%之间。同时,对AOD渣及其水泥试块进行毒性浸出检测,结果表明,其中总铬、六价铬等浸出值均低于标准限值,不存在重金属浸出的问题,可进行后续资源化利用。     

不锈钢AOD渣固化效果影响因素及其机理

 不锈钢氩氧脱碳（AOD）渣在冷却过程中易发生体积膨胀导致粉化扬尘,这不仅会对环境造成严重污染,给人体带来很大危害,还会造成资源的浪费,因此急需解决不锈钢渣的粉化扬尘问题,提高不锈钢渣的利用率。对不同改性剂对渣的粉化抑制效果进行研究,结果表明,随着B2O3和P2O5掺量的增加,对AOD渣有明显的固化效果,随着CuO的增加,AOD渣没有明显固化。分析原因表明,通过向不锈钢渣中添加半径比Si4+小的离子如B3+、P5+,可以使其在2CaO·SiO2的晶界或位错上富集,降低缺陷的自由能,降低[γ-2CaO·SiO2]成核的驱动力,抑制[γ-2CaO·SiO2]晶核的形成及长大,使2CaO·SiO2可以更好地稳定在[β]相,从而抑制了不锈钢渣的粉化扬尘。     

提高15t AOD生产节奏的措施分析

AOD炉的生产节奏直接决定了不锈钢生产企业的产能。通过对生产304不锈钢企业的分析，提出改善电炉初钢水质量、优化供气制度、控制冷料的加入量和提高工人操作熟练性的措施，这些措施的实施使15tAOD炉生产节奏得到明显的提高，生产效率提高了14．3％。     

利用不锈钢尾渣及矿渣制砖的试验研究

通过利用不锈钢尾渣及矿渣制砖的试验,确定了不锈钢尾渣及矿渣制砖的合理配比。在此基础上,开发了激发不锈钢尾渣及矿渣活性的技术。结果表明:配加质量分数分别占0.4%、0.6%的Na2SO4和NaCl作为激发剂,可激发不锈钢尾渣及矿渣的活性,使砖的抗压强度最大提高了42.6%。     

AOD炉的工艺及设备特征

本文针对我国ＡＯＤ炉的发展现状，论述了该项技术的工艺过程及主要设备特征，肯定了ＡＯＤ炉熔炼不锈钢的优势。