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为解决轮辋闪光对焊(FBW)后微裂纹率和炸裂率偏高的问题,选取6.75 mm厚380CL车轮钢为研究对象,通过研究一元化闪光对焊参数对接头硬度的影响规律,建立闪光对焊温度场控制机制. 通过Ti微合金化技术思路进一步降低380CL闪光对焊焊缝的硬化倾向. 结果表明,为保证380CL闪光对焊后的成材率,需采取温度梯度较大的焊接规范,配合合理的顶锻量,从而获得最优的焊接接头. 在烧化量19 mm,钳口距离36 mm,烧化速度1.2 mm/s,带点顶锻时间0.5 s,顶锻量7 mm的闪光对焊参数下,6.75 mm厚380CL车轮钢可获得最低的硬度值140HV2. 对微Ti处理的380CL车轮钢进行了焊接热模拟,在1 000 ℃以上时的顶锻变形抗力降低,组织晶粒细化,显著降低了380CL闪光对焊后微裂纹率和炸裂率. 以上研究具备向高强度轮辋用钢的闪光对焊做进一步推广和应用示范. 相似文献
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采用脉动预热闪光对焊技术焊接双相车轮钢SRS590LW,对焊后经过刮渣、剪切端头、扩口、3道辊压成形、扩张精整等工序制造成车轮的轮辋。在扩口及扩张精整工序中,出现焊缝开裂现象,开裂率20%。对轮辋焊接接头开裂样品的金相组织、微观组织、析出相及硬度分布进行了分析。结果表明,母材的显微组织为铁素体+贝氏体,晶粒尺寸为3~10 μm,析出相粒子尺寸10~100 nm,开裂的焊缝过热,晶粒异常粗大,晶粒尺寸长大至60~120 μm,出现先共析铁素体组织,20 nm以下析出相消失。焊缝硬度最高达到338 HV,断口为脆性断口,起裂源为剪切毛刺部位。将试样的下料长度延长10 mm,总伸出长度缩短5 mm,预热留量降低2 mm,脉动预热次数由19次降低至12次,焊接电压由8 V降低为7.6 V,焊接时间由10 s缩短为8 s,顶锻带电时间由0.8 s降低为0.6 s,消除了焊缝中心过热组织,焊缝中心以针状铁素体为主,晶粒尺寸为60~80 μm。焊接接头最高硬度降低至216 HV,轮辋开裂率降至2%以下。 相似文献
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为了探究高强度海洋柔性管铠装层用钢焊接接头失稳问题,以600 MPa级耐蚀钢为闪光对焊焊接母材,研究不同闪光留量与顶锻留量对接头显微组织及力学性能的影响规律. 结果表明,随顶锻留量增加,焊缝及热影响区粗晶区多边形铁素体含量增加,组织逐渐粗化,接头强度先增加后降低,顶锻留量大于5 mm,接头强度急剧恶化;随闪光留量的增加,焊缝及粗晶热影响区板条贝氏体组织逐渐粗化,接头强度逐渐增加后急剧下降,当闪光留量8 mm时,接头强度严重恶化. 二者都使断后伸长率逐渐提高,但顶锻留量对断后伸长率的影响较大. 闪光留量和顶锻留量为7 mm和4 mm时,焊接样品力学性能最优,热影响区针状铁素体板条宽度大约为0.59 μm,抗拉强度达到688 MPa,屈服强度达到586 MPa,断后伸长率为15%,拉伸断口形式为韧性断裂. 闪光留量与顶锻留量参数的适当匹配形成细小且弥散分布粒状贝氏体可以有效强化钢基体. 相似文献
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《热加工工艺》2015,(19)
以BG590CL钢闪光对焊接头为研究对象,研究了闪光对焊参数对BG590CL对焊接头组织及力学性能的影响。结果表明:闪光电流和顶锻电流小于40°(晶闸管导通角)时,会造成焊缝区出现未熔合缺陷,闪光电流和顶锻电流大于70°(晶闸管导通角)时,会造成焊缝区的金属出现熔融现象,焊件不能焊接;最佳闪光对焊参数下对焊接头焊缝区域的组织由铁素体、魏氏组织和粒状贝氏体组成,热影响区组织由铁素体、魏氏组织和条状贝氏体组成;焊接接头的硬度高于母材,硬度最大值出现在熔合线附近,达到280 HV;拉伸试样断裂位置在母材,抗拉强度平均599.04 MPa,满足实际使用要求。 相似文献
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利用C150、C50连续驱动摩擦焊机分别对08F钢、20钢进行同种材料焊接试验.08F钢试验工艺参数为:主轴转速2000 r/min、摩擦压力9.5kN、顶锻力23.6kN;20钢试验工艺参数为:主轴转速2500 r/min、摩擦压力22kN、顶锻力30kN.焊后对其接头的组织性能进行研究.结果表明:应用连续驱动摩擦焊,能形成良好的焊接接头,接头的晶粒比母材区晶粒细小;焊接接头由塑性变形区、热影响区组成;焊接接头的硬度值大于母材区,08F钢接头的硬度值较母材区提高了约20%,20钢提高了约40%. 相似文献
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铁道车辆13B型钩尾框的焊接成型工艺 总被引:1,自引:0,他引:1
13B型钩尾框采用C级钢制造,该钢碳当量较高,可焊性较差,通过严格的焊接工艺、焊接过程控制,有效地杜绝了其焊缝冷裂和热裂裂纹的产生. 相似文献
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采用电阻焊工艺焊接的HC750/980MS马氏体钢管飞锯锯切后发现焊缝开裂。为了弄清其开裂的原因,对两件开裂焊管即管1和管2进行了化学成分分析、金相检验和力学性能检测,并分析了锯切过程中焊缝的受力状况。结果表明:焊管1母材强度较高、塑性较差,导致母材、热影响区和焊缝的变形性能不同而焊缝锯切开裂;焊管2母材强度较低,在相同的焊接压力下产生了搭接,降低了焊缝的有效厚度并产生应力集中,在锯切力的作用下焊缝开裂。通过降低HC750/980MS钢的碳和钛含量,提高铬含量,严格控制钢板力学性能的均匀性,解决了HC750/980MS钢焊管焊缝锯切开裂的问题。 相似文献
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针对海洋平台用钢E36-Z35钢的焊接特点,开发了一种药芯焊丝焊接工艺,并对焊接接头的母材、焊缝、热影响区和熔合线进行了疲劳裂纹扩展速率试验.结果表明:由于焊材及工艺选择合理,焊缝、热影响区及熔合线处的疲劳裂纹扩展速率低于母材. 相似文献
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为了提高低碳钢冷金属过渡焊的焊缝质量,对6 mm厚的Q235钢板进行了I型坡口冷金属过渡焊试验,研究了不同工艺参数下的焊缝成形与接头力学性能。结果表明:Q235钢冷金属过渡焊的最佳工艺参数为焊接电流255A,焊接电压25.5 V,送丝速度7.5 m/s,焊接速度0.80 m/min。此工艺下的焊缝成形良好,接头拉伸试样断裂于母材位置,焊缝力学性能高于母材,焊缝硬度值达到274 HV。 相似文献
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15CrMoR钢是一种珠光体组织的耐热钢,虽然焊接性与低合金结构钢相似,但由于钢中加说入了Cr、Mo、V、W、Nb、Ti等合金元素,使碳当量增加,从而增大了钢的淬硬倾向,容易产生冷裂纹。我厂在焊接重油加氢高压空冷器管束中集箱时,由于所用母材与焊缝金属中碳及合金元素含量差异较大,在焊接过程中,当滞后相变的母材热影响区发生奥氏体向马氏体转变时,氢会以过饱和状态残存于马氏体中,易产生氢致裂纹,当焊缝冷却后转变为马氏体组织时,还会导致焊缝冷裂纹。由于我厂生产受各方面条件所限,不能—一满足耐热钢焊接所需的条件,故针对我厂产品重油加氢高压空冷器管束中集箱的具体要求和我厂现有条件做以下工艺评定,并达到了满意的效果。 相似文献