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梯形波脉冲筛板萃取柱传质性能 总被引:1,自引:0,他引:1
本文以UO_2(NO_3)_2—30%TBP(KO)为实验体系,进行了梯形波脉冲筛板柱传质性能的研究。实验中测量了两组分的两相稳态浓度剖面共13组,以扩散模型为基础,求得了梯形波脉冲柱的“真实”传质单元高度HTU_(ox),分散单元高度HDU及表观传质单元高度HTU_(oxp)。通过对实验结果进行分析,选择出了适于本实验体系的较好的操作条件。 相似文献
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以30%TBP(煤油)-HNO_3-H_2O为实验体系,在外柱内径为100mm的环形脉冲萃取柱中以4种不同隙径比进行了传质性能研究.实验测定了环形柱的稳态浓度剖面,以扩散模型为基础拟合求取了传质模型参数,建立了相应的关联式.研究结果表明,4种不同隙径比环形柱的“真实”传质单元高度H_(ox)值可以用相同关联式表述;分散单元高度H_(oxd)值则与隙径比的0.16次方成正比.与外柱内径为50mm的环形柱相比较,其H_(ox)值可采用相同关联式描述;其H_(oxd)值与环形柱外柱内径有关.这反映了外柱径对环形柱轴向混合的影响. 相似文献
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在内径5cm的梯形波空气脉冲柱内,测定了30%TBP(煤油)-Th(NO_3)_4-HNO_3(H_2O)体系在两种板段结构条件下钍的浓度剖面.用扩散模型描述萃取过程,用单纯形法直接由浓度剖面同时确定轴向混合系数、传质系数与真实传质单元高度.由此获得的计算的浓度剖面与实验测定的浓度剖面比较符合.结果表明:梯形波脉冲柱的轴向混合系数较小,用于补偿轴向混合的柱高约占表观传质单元高度的32—44%;用单纯形法寻优,对原始微分方程采用差分近似得两组线性代数方程组,对每组线性代数方程组用追赶法直接解,两组方程之间用迭代法,程序简单,收敛较快.在PDP11/23小型计算机上,约1分钟即算得一组结果. 相似文献
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针对苯萃取硫酸铵水溶液中己内酰胺过程,在直径0.1m,有效高度1.43m的脉冲塔中,考察了脉冲强度,两相流量和塔内件类型(拉西环,θ网环,规整填料250Y以及筛板)对塔操作性能的影响,给出了不同脉冲强度下的液泛速度,以及不同操作条件下的表观传质单元高度。 相似文献
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化工生产过程中填料吸收塔的使用相当广泛。如何求算填料层高度是一个重要的问题。根据对填料塔的物料衡算和传质方程联解,可得填料层高度的计算式: h=H_((?)(?))×N_(o(?)) (1) 或h=H_(o)×N_(o) (1’) 式中H_(oG)、H_L分别是气相总传质单元高度、液相总传质单元高度;N_(oG)、N分别为气相总传质单元数、液相总传质单 相似文献
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国内的萃取装置,一般工业中多用筛板塔、填料塔、转盘塔,混和分离槽(单级、多级一箱式萃取器)等,其中以箱式和振动(或脉冲)筛板塔为优。箱式的级效率高,但大处理量时占地大,故多用于小处理量的场合。振动筛板或脉冲筛板塔等,由于外部能量的加入,强化了传质过程,降低了等板高度。在为获得较多理论级的场合,占地小、耗材少,但它结 相似文献
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CTST-MD复合型塔板降液管流体力学性能的实验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
结合立体传质塔板(CTST)和悬挂式降液管各自的优势,在CTST塔板的基础上组合悬挂式降液管。以此为实验塔板,在直径为570 mm的有机玻璃塔中以空气-水为实验物料进行冷漠实验,对此种塔板的板压降、降液管的液层高度、液流孔孔流系数等流体力学性能进行了实验研究,并与鼓泡型塔板进行了对比。结果表明,复合型立体传质塔板的板压降低于弓形降液管的CTST和悬挂式降液管的筛板(MD筛板)。在高液相负荷下,复合立体传质塔板降液管液层高度远低于MD筛板,具有更大的液体处理能力。悬挂式降液管液流孔的孔流系数主要与开孔的水力半径有关,受开孔率影响较小。得到了复合立体传质塔板降液管几种孔型的孔流系数值。 相似文献
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梯形波脉冲筛板萃取柱流体力学性能 总被引:1,自引:0,他引:1
本文以HNO_3-30%TBP(KO)为实验体系,进行了梯形波脉冲筛板柱流体力学实验。实验中测量了不同脉冲振幅、频率、流比及两相流量时分散相(水相)的存留分数。测量了不同振幅、频率、流比时的液泛通量。初步分析了脉冲上、下冲程的平均速度对萃取柱流体力学行为的影响。分析了脉冲气源压力对存留分数和液泛通量的影响。 相似文献
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在φ150mm的脉冲筛板萃取柱中,测定了两相稳态浓度剖面,分散箱存留分数、液滴平均直径等数据。采用返流模型,引入虚拟变量,求得真实传质系数Kox。还讨论了萃取柱中各参数随操作条件的变化规律,并和φ40萃取柱的传质特性进行了比较。 相似文献
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对桨叶旋转式和筛板振动式2种机械搅拌萃取塔进行了传质方面的研究,通过测试大量的实验数据及计算绘制的图表,较系统地考察分析了旋转(振动)频率、筛板振幅、两相界面、停留时间即取样时间等因素对传质效果的影响,并确定出了最适宜的操作条件。 相似文献
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<正> Y_1及Y_1—分别为进塔及出塔气体中溶质组分的摩尔比[kmol(组分)/kmol(惰气)]。 X_2及X_1—分别为进塔及出塔液体中溶质组分的摩尔比[kmol(组分)/Rmol(溶剂)]。 Y-Y~*—气相吸收推动力[kmol(组分)/kmol(惰气)]。 X~*-X—液相吸收推动力[kmol(组分)/Kmol(溶剂)]。 H_(oG)及H_(oL)—气相及液相总传质单元高度[m]。 N_(oG)及N_(oL)—气相及液相总传质单元数,无因次。 从填料层高度的计算式可以看出,有了吸收总系数及传质单元高度的数据,计算填料层高度的关键在于算出传质单元数,而传 相似文献
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针对间歇操作萃取工艺生产能力低,而逆流连续操作萃取工艺返混严重等问题,研究提出了轻重相交替进料操作的萃取工艺,并对轻重相交替进料筛板萃取塔中的传质性能进行了研究。以煤油-苯甲酸-水为萃取体系,采用单个液滴的传质模型来计算萃取塔的分散相总传质系数,并研究了分散相流速、连续相流速、液滴上升速度以及塔板间距对分散相总传质系数的影响。实验得到分散相总传质系数Kod的数值在3.49?10?5~5.47?10?5 m?s?1,总分散相存留分数在1.63%~4.37%。结果表明轻重相交替进料筛板萃取塔的分散相总传质数高于Kühni搅拌萃取塔、脉冲萃取塔和振动挡板塔,并且流量变化对Kod的影响小,返混效应弱,总分散相存留分数小,不易液泛。 相似文献