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采用乳液聚合技术合成了一系列不同PB橡胶粒径的ABS核壳改性剂,将其与CPVC、PVC共混,考察了CPVC/PVC/ABS共混物的结构与性能。动态力学分析表明:CPVC与PVC比例为90/10时,CPVC/PVC共混物部分相容,CPVC/PVC/ABS共混物也是部分相容;扫描电子显微镜分析其形态结构表明:共混物中ABS分散受PB橡胶粒径影响,PB橡胶粒径为113 nm的ABS在CPVC中分散最均匀。力学性能测试表明:随着PB橡胶粒径的增加,共混物的冲击强度先增大后减小,拉伸强度并无明显变化。 相似文献
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通过乳液聚合方法制备了两种不同粒径(分别为270nm和80nm)的甲基丙烯酸甲酯/丁二烯/苯乙烯(MBS)核壳改性剂,与聚氯乙烯(PVC)进行熔融共混,得到了PVC/MBS共混物。对PVC/MBS共混物力学、光学等方面的性能及其形变机理分别进行了考察。结果表明:PVC/MBS共混物的脆-韧转变温度(BDT)和拉伸性能均随着MBS粉料粒径的增加而增加;但是光学测试则表明MBS粒子对改善PVC基体的光学性能的效果却随MBS粉料粒径的增加而降低;透射电镜(TEM)的分析表明大粒径的MBS粉料能促使橡胶粒子产生空洞化,而由小粒径的MBS粉料制备的PVC/MBS共混物没有观察到橡胶粒子空洞化的产生。 相似文献
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PVC/POM/NBR三元共混弹性体的研究 总被引:2,自引:0,他引:2
采用高温机械共混、化学交联工艺制备PVC/POM/NBR三元共混弹性体。重点讨论了PVC/POM/NBR共混比、PVC树脂的分子量、NBR橡胶的丙烯腈含量、硫化体系等因素对共混弹性体性能的影响。结果表明,PVC/POM/NBR(20/10/70)三元共混弹性体具有优异的物理机械性能和耐油耐溶剂性能。用动态粘弹谱仪和扫描电子显微镜等现代分析技术研究其微观结构,结果显示PVC/POM/NBR(20/10/70)三元共混弹性体的tgδ-T谱上只出一个峰值,其对应的玻璃化转变温度为 3.7℃,表现出较好的相容性。 相似文献
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《弹性体》2015,(6)
制备了一种由橡胶型氯化聚乙烯(CM)/树脂型氯化聚乙烯(CPE)/聚氯乙烯(PVC)三者组成的共混弹性体,并对其各项性能进行测试表征。考察了不同CM/CPE/PVC共混比、硫化剂用量及白炭黑用量对CM/CPE/PVC共混弹性体性能的影响。结果表明,当CM/CPE/PVC共混质量比为50/20/30,DCP/TAIC用量分别为5份和4份,白炭黑用量为50份时即配方C1的综合性能最好,其中拉伸强度为13.6MPa,断裂伸长率为305%,100%定伸应力为5.5MPa,邵尔A硬度为80,其耐油性能、耐臭氧性能良好,且CM/CPE/PVC损耗模量随剪切速率增大而增大,随应变的增加而减小,随温度增加而降低。 相似文献
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《塑料工业》2017,(8)
采用乳液聚合技术合成一系列具有核-壳结构的丙烯酸酯类抗冲改性剂(ACR),将其与聚氯乙烯(PVC)进行熔融共混制备PVC/ACR共混物。研究ACR的核/壳比、橡胶的粒子尺寸和交联剂三烯丙基异三聚氰酸酯(TAIC)含量对PVC/ACR共混物力学性能与形态结构的影响。结果表明,随着核/壳比的增大,ACR的增韧效率有了明显的提高;交联剂的加入改变了ACR的刚性与韧性,进而对共混物的性能有了较大的影响,随着交联剂含量的增加,共混物的冲击强度先变大后减小,当交联剂的含量为4%,ACR的添加量为8 phr时,共混物的冲击强度达到了1 196.70 J/m;随着橡胶粒子尺寸的增加,共混物的韧性逐渐降低。扫描电子显微镜分析表明,ACR增韧PVC的主要增韧机理是橡胶的空洞化和基体的剪切屈服。 相似文献
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本文介绍了MBS与PVC共混改性的研究,找出了能制备综合性能较佳的MBS/PVC共混物的配方。用DSC法和扫描电镜分别研究上述两组分的相容性及所得共混物的相态结构。并就MBS中橡胶粒径,含胶量等对所制得的共混物冲击强度的影响进行了探讨。此外,用Brabender流变仪测定该共混物的流变曲线,预测其熔融加工情况。 相似文献
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以具有核壳结构的纳米级交联粒子为耐热改性剂,系统研究了聚氯乙烯(PVC)树脂/粒子耐热改性剂/甲基丙烯酸甲酯-丁二烯-苯乙烯共聚物(MBS)树脂三元共混体系的力学性能、维卡耐热性能及流变行为,探讨了刚性粒子和橡胶粒子在PVC树脂增韧和耐热改性过程中的相互作用及关键影响因素。结果表明:具有核壳结构的纳米离子型耐热改性剂可以显著提高PVC树脂的维卡软化温度,加入MBS树脂可提高共混物冲击强度。研究发现,PVC中加入8份MBS和15份耐热改性剂,可制得耐热、抗冲兼备的PVC共混新材料。 相似文献
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《塑料科技》2017,(1):36-40
采用乳液聚合技术合成了一系列不同核壳比的丙烯酸丁酯-苯乙烯-丙烯腈接枝共聚物(ASA)和组成为69/31的α-甲基苯乙烯-丙烯腈共聚物(α-MSAN)。将ASA接枝共聚物与聚氯乙烯(PVC)和α-MSAN熔融共混制备了PVC/α-MSAN/ASA共混物,利用扫描电子显微镜(SEM)和差示扫描量热仪(DSC)对该共混体系的性能与形态进行了表征。结果表明:随着体系中橡胶含量的增加,PVC/α-MSAN/ASA共混物的冲击强度先增大后减小,拉伸强度则逐渐降低,其中橡胶含量为15%的共混物具有较高的韧性;当ASA接枝共聚物的核壳比逐渐增大时,共混物的冲击强度先增大后减小,而拉伸强度基本不变;此外,共混试样的断面形态与其力学性能相符。 相似文献
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研究了不同共混工艺对PVC/NBR性能影响,讨论了PVC/NBR在不同共混工艺条件下耐油性能,结果表明共混工艺对材料综合性能影响很大,PVC/NBR=60/40时,共混材料综合性能较好。 相似文献
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高聚合度聚氯乙烯/聚甲醛/丁腈橡胶三元共混弹性体的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用机械共混、化学交联工艺制备高聚合度聚氯乙烯 (HMWPVC) /聚甲醛 (POM) /丁腈橡胶 (NBR)三元共混弹性体合金。重点讨论了 HMWPVC/ POM/ N BR共混比、PVC树脂的相对分子质量、NBR橡胶的丙烯腈含量、硫化体系等因素对弹性体性能的影响。 HMWPVC/ POM/ NBR共混弹性体的力学性能、耐油耐溶剂性能优于PVC/ POM/ NBR共混弹性体。采用动态粘弹谱仪、扫描电子显微镜等现代分析技术研究了 HMWPV C/ POM/ NBR三元共混弹性体的微观结构 ,结果显示 H MWPVC/ POM/ NBR(10 / 10 / 80 )三元共混弹性体的 tgδ- T谱上只出现一个峰值 ,其对应的玻璃化转变温度为 - 0 .8℃ ,三元共混弹性体具有较好的相容性 相似文献
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采用乳液聚合法制备了粒径为200 nm的新型丙烯酸酯类核-壳改性剂(N-AIM),并与聚氯乙烯树脂(PVC)进行熔融共混,制备PVC/N-AIM共混物,对PVC/N-AIM共混物的力学性能及形态结构进行了系统的研究。结果表明,当丙烯酸丁酯/丁二烯/苯乙烯的质量比为70/25/5,改性剂用量为5.71 phr时,共混物的冲击强度达到最大值(1 280 J/m),并在此时发生了脆韧转变,且增韧效果明显优于丙烯酸酯类抗冲改性剂(KM355);橡胶粒子在PVC基体中分散良好,共混物的断裂方式为韧性断裂。 相似文献
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采用氯乙烯—丙烯酸丁酯(VC/BA)共混物作为聚氯乙烯(PVC)/高密度聚乙烯(HDPE)共混物的增容剂,通过冲击实验、拉仲实验、动态力学分析,系统地研究了共混体系性能与其结构之间的关系。通过Brabender流变仪测定了VC/BA共混物增容PVC/HDPE共混体系的流变性能。结果表明,VC/BA共混物是PVC/HDPE共混体系的良好增容剂。在一定范围内,VC/BA共混物与HDPE对PVC有协同增韧效应。vC/BA和HDPE的加入改善了PVC的塑化和流变性能 相似文献
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用氯化聚乙烯改善聚氯乙烯的冲击强度 总被引:1,自引:0,他引:1
氯化聚乙烯(CPE)是聚氯乙烯(PVC)最常用的冲击改性剂之一,常用于PVC的增韧改性。本文从相容性、共混物形态与体系性能的关系,影响共混物形态及冲击强度的因素及共混体系的不可逆形变4个方面介绍了采用CPE改善PVC冲击性能,从而找出了提高PVC/CPE共混体系冲击强度的最佳途径。 相似文献
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ABS/PVC共混合金的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
主要论述了在ABS/PVC共混体系中PVC用量、相容剂用量和复合阻燃剂用量对ABS/PVC共混体系性能的影响。研究结果表明,所研制开发的Z11.7号共混合金已达到PA76 6号共混合金的性能 相似文献