射流式真空发生器

本文介绍了一种简单实用的射流式真空发生器,它是利用高压射流的卷吸作用,使处于密闭容腔内空气的单位体积质量含量低于标准大气压时的含量,从而形成一定程度的真空度。该产品已经广泛用于生产实际。一、射流及其卷吸作用:射流就是一束高速流动的流体。流体可以是气体,也可以是液体,本文所说的射流,     

流量自调式真空发生器流场数值模拟和调节策略研究

针对目前使用的射流式真空发生器耗气量大的局限性,提出了一种带可调锥的流量自调式射流真空发生器的新结构.为了解决该真空发生器在减少耗气量与维持真空度之间的矛盾,以寻求最佳的流量调节方案,需要对调节过程的二维流场和可调锥的受力进行高精度的分析.为此对该型真空发生器内部超音速流场进行了数值模拟,分析了可调锥的不同工况对流道内流场中压力和马赫数分布的影响规律.结果表明,随着可调锥进入真空喷管喉部距离x的增大,可调锥对真空喷管内的流场扰动加剧,真空发生器的引射能力减弱.因此,为了保证正常工作所需的真空度并达到最大的节能效果,应将可调锥进入真空喷管喉部的距离控制在一定的范围内.分析表明,如果可调锥进入喷管喉部的距离不超过2 mm,则可使最低真空度大于65 kPa,并能减少30%的耗气量.     

真空元件流阻对射流式真空发生器流量特性的影响研究

射流式真空发生器抽吸侧通常安装有真空检测元件和控制元件等,以实现自动吸着、实时检测等功能。但是,真空检测元件和控制元件等气动真空元件的流阻会导致其流量特性发生改变,并伴随延长吸着响应时间。为了定量地描述气动真空元件的流阻对真空发生器流量特性的影响,该课题先采用等温容器对真空发生器静态流量特性进行了测量,并结合小孔流量特性的表达式,推导出存在流阻时真空输出端压力与流量关系的数学表达式;再根据真空回路中流量与压力的物理关系,提出了判断流阻对抽吸流量影响程度的无量纲数Gr^*;接着,测试真空输出端压力响应特性,并将根据真空输出端压力与流量关系的数学表达式和容腔放气模型得到的压力响应仿真曲线进行比较,得出测试曲线与仿真曲线相吻合;最后,对压力响应曲线进行无量纲化处理,指出无量纲数Gr^*的大小既能反映出流阻对流量特性的影响程度,又能帮助判断吸着响应时间的长短,在设计真空发生器回路时,可以参考Gr^*选择合适的气动真空元件,简便有效。     

空气喷射真空发生器：真空吸吊机械手元件

一、概述空气喷射真空发生器(以下简称真空发生器)是一种利用低压压缩空气的射流作用来实现真空抽吸的气动装置。这种气动装置的特点是没有机械运动件,完全以压缩空气作动力直接产生真空吸附力。与其他诸如唧筒、皮囊式、膜片式真空发生装置比较,此种真空发生器的突出优点是体积小、重量轻,结构简单,无机械可动     

活塞式气动真空发生器节能控制研究

在真空吸盘吸取工件后的真空维持阶段,为了能够减少活塞式气动真空发生器的耗气量,提出了3种节能控制回路进行对比试验.结果表明,阶梯式流量控制方式节能效果显著、适应范围广.为此,深入研究了供给流量与工况参数、结构参数的相互影响关系,以此为依据设计了真空压差致动的阶梯式流量控制阀.试验结果表明,相比同级别射流式真空发生器,改进后的活塞式真空发生器不仅能够迅速达到要求的真空度,而且在60 s工作时间内减少约71%的耗气量,实现了节能.     

真空发生器在工业自动化中的应用

本文对新型真空元件真空发生器的工作原理进行了讨论,介绍了真空发生器元件和系统的选用方法及实际使用中的注意事项,并例举了真空发生器选型实例。     

等离子体射流及其发生器研究进展

等离子体射流是近年来学术界兴起的新型研究领域。文中阐述了等离子体射流的基本概念和分类以及其技术优势,并从电极结构和驱动电源分类上重点介绍了国内外等离子体射流发生器的研究现状和前景展望。     

真空发生器的流态及其性能分析

介绍了真空发生器的主要性能，真空发生器内流态特点及其影响其性能的主要因素，在理论的基础上对真空发生器进行了全面的分析和研究。     

多级真空发生器的抽气性能研究

与单级真空发生器相比,多级真空发生器具有抽气能力较强的优势,然而目前工业生产中真空发生器的选型比较盲目,为了定量地描述多级真空发生器的抽气特性,对真空发生器的选型提供一定参考。首先对三级真空发生器的静态流量进行了研究,给出多级真空发生器的真空输出端压力与流量的数学关系式;其次,结合容腔在无流阻和有流阻两种情况下,密闭容腔放气的数学模型,最终得出三级真空发生器在无流阻和有流阻两种情况下,真空度随时间的变化规律。     

蒸汽喷射器热力设计

对蒸汽喷射器内工质的工作原理进行了分析,建立了蒸汽喷射器的设计计算的简化数学模型,并通过计算获得蒸汽喷射器的一些重要几何参数,从而为蒸汽喷射器的设计提供一种较为简捷的方法.     

真空发生器在自动化设备上的应用

介绍了真空发生器的结构原理、工作特性和选用方法,并通过实例说明了真空发生器在自动化机械中应用的优越性.     

结构参数对大气喷射器性能影响的数值模拟研究

针对旅客列车真空集便系统中的核心部件之一——大气喷射器,借助CFD软件Fluent,研究了大气喷射器在使用过程中,喷嘴入口长度及锥角、喷嘴喉部长、喷嘴出口长度及直径、扩张管出入口长度及直径、扩张管喉长度对大气喷射器工作性能的影响,为此类大气喷射器结构参数的设计及优化提供了理论依据和指导方向。     

节能型气体干燥装置用喷射器设计

将喷射器技术应用在吸附式再生干燥装置中,回收用于吹冷的低压废气,从而实现节能减排的目的.依据气体动力学及热力学原理,对该喷射器做了较为详细的理论计算,并对其结构和几何尺寸进行了设计.在此基础上编制了变工况参数的计算软件,以适应于干燥装置的系列化生产.     

不锈钢空气舵真空扩散焊工艺

对不锈钢空气舵的真空扩散焊工艺进行了介绍,给出了工艺流程及焊后加工、检测方法.应用真空扩散焊工艺,能够实现空气舵骨架的焊接,并且焊接残余应力小.真空扩散焊后,将空气舵加工成型,能够得到两侧对称且均匀的高精度舵面.     

家用变频空调器节能探讨

针对变频空调器的特点，从影响空调器能耗的主要因素入手，对变频空调器的节能效果进行了理论上的分析与探讨，共进行了总结。     

企业电能量管理系统的研制

为了提高企业的用电管理水平,开发一种新型的企业电能量管理系统。系统基于无线传感网络和数字化电能测量技术,可通过在线监测企业重要能耗节点的用电状况,对企业现有用电方式和结构合理性、用电负荷、功率因数、谐波分量的动态变化趋势,以及无功功率和谐波功率的大小和产生原因等情况作出准确判断。     

闭环空气悬架系统车高调节建模与能耗分析

针对一种与开环空气悬架系统充放气回路不同的电控闭环空气悬架系统,介绍它的气路系统的结构和工作原理,以热力学和动力学为基础,系统地建立车高调节过程数学模型和能耗计算方法。通过Simulink仿真,分析车身动态变化规律,计算车高调节过程中的能量消耗量,并与同等条件下电控开环空气悬架系统的能耗进行了比较。仿真结果表明,与开环空气悬架系统相比,该电控闭环空气悬架系统在车高调节过程中需要消耗较多的时间,但是能够节约大量能量。     

Bearing Fatigue Life Tests of Two Advanced Base Oils for Space Applications Under Vacuum and Atmospheric Environments

Four series of rolling-element bearing fatigue tests were conducted with 51104 size thrust ball bearings with three balls made from SUJ2 (AISI 52100) steel lubricated with two advanced synthetic base oils used for space applications. The test lubricants were perfluoropolyether (PFPE) and multiply alkyated cyclopentane (MAC). Each oil was tested with bearings under vacuum and atmospheric environments. The bearings were tested at a maximum Hertzian stress of 4 GPa on the inner and outer races. The outer race was rotated at a speed of 250 rpm. A pool lubrication system was used. Fresh lubricant was used for each test bearing. Testing in vacuum conditions was at 5 × 10^?2 Pa. The test oils were analyzed to determine whether changes occurred as a result of operating in air and in a vacuum. In a vacuum environment, the PFPE 815Z oil exhibited a longer fatigue life than the MAC 2001A oil. However, in an air environment, the MAC 2001A oil had a longer L₁₀ fatigue life than the PFPE 815Z oil. The fatigue life tests of PFPE 815Z oil in vacuum resulted in a longer L₁₀ life than when tested in an air environment. In an air environment, hydrogen fluoride was generated in the bearing tests with the PFPE 815Z oils. Under vacuum conditions, hydrogen fluoride was not generated with the PFPE 815Z oil, resulting in longer bearing fatigue lives. The fatigue life tests of MAC 2001A oil in a vacuum resulted in shorter L₁₀ fatigue life than in an air environment. The shorter life was attributed to the lower elastohydrodynamic oil film formation with the MAC 2001A oil because of a higher operating temperature and decomposition of the oil in vacuum.