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离散元—边界元动力耦合模型在地下结构动力分析中的应用 总被引:6,自引:0,他引:6
利用离散元-边界元耦合模型对溪洛渡工程地下厂洞室群静,动力响应进行了分析,对离散元模拟地下结构的一些问题进行了探讨,得到了一些结论:离散元模型能够很模拟地下洞室群的变形,通过与边界的耦合,可以模拟辐射阻尼的影响,由于辐射阻尼的影响,地下洞室群的地震响应比地面结构小很多。 相似文献
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提出一种在强震作用下重力坝考虑地基辐射阻尼效应的动力反应的简单模型,该模型在无质量地基模型的坝体-地基交界面设置粘性阻尼器,并通过大量的计算统计确定阻尼器的系数。计算了100m级和200m级重力坝在不同频谱地震,不同地基弹模条件下的地震响应,结果表明,简单模型和弹簧-阻尼边界模型结果接近,误差在8%内。 相似文献
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强震区的杨房沟拱坝的抗震安全问题为众多研究者所关注。本文用拉格朗日不连续变形分析(LDDA)模拟拱坝横缝,采用黏弹性边界作为吸能边界来模拟无限地基辐射阻尼,建立了拱坝地震自由场输入模型,进行了杨房沟拱坝动力响应分析,对辐射阻尼和拱坝横缝对坝体应力的影响、拱坝横缝在地震作用下的张开情况以及坝体静动综合应力进行了分析,得出了如下结论,考虑坝体横缝张开和地基辐射阻尼效应影响后,杨房沟拱坝的地震动力响应明显降低,大坝横缝张开度最大为6mm,在横缝止水可允许的变形范围之内,在进一步优化大坝体型基础上,杨房沟拱坝在设计地震作用下的抗震安全是可以保证的。 相似文献
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提出一种在强震作用下重力坝考虑地基辐射阻尼效应的动力反应的简单模型,该模型在无质量地基模型的坝体-地基交接面设置黏性阻尼器,并通过大量的计算统计确定阻尼器的系数。计算了100m级和200m级重力坝在不同频谱地震、不同地基弹性模量条件下的地震响应,结果表明,简单模型和弹簧-阻尼边界模型结果接近,误差在8%内。 相似文献
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基于ABAQUS中的混凝土损伤塑性模型,分别建立了考虑地基辐射阻尼效应的有限元—无限元耦合模型和无质量地基模型,讨论高拱坝在设计地震作用下采用两种地基模型得到的应力、横缝开度、坝顶顺河向位移和损伤开裂情况。结果表明:无质量地基模型与无限元边界模型相比,坝体拱向和梁向应力最大值明显增加,增大了坝体的横缝开度和坝顶顺河向位移,同时坝体的损伤开裂情况更为严重。因无限元边界模型能考虑地基的辐射阻尼效应,能真实地反映坝体的地震响应,而无质量地基模型夸大了坝体的地震响应,故用无质量地基模型进行坝体的抗震分析是过于保守的。 相似文献
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粘弹性人工边界地震动输入方法及实现 总被引:1,自引:0,他引:1
进行结构-地基动力相互作用分析时必须考虑无限地基辐射阻尼效应,粘弹性人工边界方法由于其优越性而得到广泛应用,但对于外源地震作用下结构-地基体系的动力响应分析,还需要确定相应于粘弹性边界的地震动输入,目前一般转化为人工边界节点上的等效节点力处理,为此需要求解自由场位移、速度和应力,比较繁琐。本文首先对目前实现粘弹性边界的常用方法进行了总结。其次,对相应于粘弹性边界的地震动输入公式进行了详细的推导,使得自由场应力的求解也转化为自由场速度的求解,简化了地震输入公式,并给出了地震动输入的简便实现方法。然后,基于ABAQUS软件,进行算例分析并和理论解进行了对比,验证了各种粘弹性边界实现方式及本文地震动输入方法的合理性和正确性。最后,对大朝山重力坝典型挡水坝段进行地震响应分析,通过施加粘弹性边界并输入相应地震动,评价了无限地基辐射阻尼的影响。与无质量地基模型进行比较,结果表明坝体地震响应明显降低,故在实际工程抗震分析时对其影响应予以适当考虑。 相似文献
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陈江 《水利与建筑工程学报》2010,8(2):63-66,120
无限地基的辐射阻尼是影响拱坝地震反应的一个重要因素,无限边界的处理方法很多,其中黏弹性人工边界具有较高的计算精度和计算效率、较好的稳定性,同时程序容易实现。基于黏弹性人工边界的基本原理,以Ansys为计算平台,采用声学流体单元fluid30模拟库水,在坝基截断边界添加弹簧-阻尼单元以考虑无限地基的辐射阻尼影响;并以锦屏一级高拱坝在El Centro地震波作用下的动力响应分析为例,对不考虑坝基辐射阻尼与采用黏弹性人工边界两种计算方法的计算结果进行比较。结果表明,采用黏弹性人工边界条件后的动力响应(动水压力、位移、主应力)均有所降低,坝顶拱冠处的应力分布更为合理,动力响应时程滞后;验证了该边界条件的吸能效果。该方法计算效率高、稳定性好,克服了透射边界与有限元相结合的方法存在高频失稳问题的缺陷。 相似文献
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自然边坡存在初始剪应力,地震波双向振动存在相位差,两者对边坡砂土的动力特性都有影响。利用GCTS双向动三轴测试系统实现对初始剪应力和相位差的控制,研究了饱和砂土动剪切模量和阻尼比的变化规律。结果表明:在一定范围内,随着初始剪应力和相位差的增大,土体趋向于更稳定的状态,变形幅值减小,最大动剪切模量增大,最大增幅达125%;初始剪应力对阻尼比有放大效应,但相位差对其影响较为复杂;两者的耦合作用对最大动剪切模量的影响是比较显著的,根据试验结果得到了该条件下的最大动剪切模量经验预测公式。 相似文献
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尾矿砂的动力变形及动强度特性研究 总被引:1,自引:0,他引:1
通过对某钼矿尾矿砂在不同固结应力状态下进行的动三轴试验,研究了该尾矿砂的动力变形和动强度特性。试验结果表明:该尾矿砂的动应力应变关系可用Hardin等效黏弹性模型描述,模型中的起始动剪切模量和最大动剪应力皆随固结应力比和有效固结围压的增大而增大,这两个参数与有效固结轴压成幂函数关系,且其受固结应力的影响较小。同时,该尾矿砂的阻尼比随动剪应变的增大而增大,有效固结围压和固结应力比的变化对阻尼比与动剪应变关系的影响较小;在不同固结应力条件下,阻尼比与最大阻尼比之比与动剪切弹性模量比的减小量之间在双对数坐标系中呈较好的线性关系。在振动条件下,该尾矿砂达到破坏时对应的动剪应力随有效固结围压和固结应力比的增大而增大,其动剪应力比受固结围压的影响较小,并随固结应力比的增大而减小。 相似文献
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非饱和黄土的动剪模量与阻尼比 总被引:16,自引:2,他引:14
本文对陕西杨凌地区的非饱和黄土在不同湿度条件下进行动扭剪试验,测定了非饱和黄土的动剪切模量和阻尼比。结果表明,非饱和黄土的动剪切模量随动剪应变的增加而减小,但减小的幅度愈来愈小;在其它条件相同时,最大动剪切模量随含水率的减小而增大,随固结应力的增大而增大;非饱和黄土的动剪切模量与黄土的结构状态及密实状态有关。在相同含水率、固结应力比和固结应力条件下,原状黄土的最大动剪切模量比重塑黄土的稍大,重塑黄土最大动剪切模量随试样干密度的增大而增大;非饱和黄土的阻尼比受含水率、固结应力比、周围压力、干密度等因素的影响,可以反映在其与动剪应变的关系上,在半对数坐标系中动剪切模量与动剪应变具有较为良好的线性关系。 相似文献
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动剪模量和阻尼比是土动力分析中最重要的参数,是土动力计算和场地地震安全性评价中不可或缺的内容,一般通过室内共振柱试验得到。影响原状土动剪模量和阻尼比的因素很多,土体的埋深是不可忽略的因素之一。采用GCTS共振柱仪器分别对不同深度下粉质黏土、强风化粉砂质泥岩、强风化砂岩3种原状土样进行试验,得到了不同埋深对土样动剪模量、阻尼比的影响关系。利用H-D模型对数据进行处理,得到土样的最大动剪切模量和最大阻尼比。并给出了最大剪切模量与埋深计算公式,得到不同埋深下G/G_(max)~γ、λ~G/G_(max)的关系式,间接得到了阻尼比与剪应变的关系,并对不同埋深下的G/G_(max)~γ、λ~G/G_(max)进行归一化处理。结果表明,土体埋深对动剪模量比和阻尼比影响较小。研究成果对实际工程具有一定的参考价值。 相似文献
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土石坝料动力试验数据的一种统计公式 总被引:2,自引:1,他引:1
坝料动力特性是土石坝动力分析的重要参数。大型土石坝工程一般直接进行坝料动三轴试验,确定动力参数;而中小型工程,则大多采用工程类比法确定。本文在对现有的国内外试验数据进行系统整理与分析的基础上,给出了堆石料、心墙料的等效动剪切模量比和等效阻尼比随动剪应变非线性变化的统一数学表达式。这些公式可用于判定坝料动力试验成果的合理... 相似文献
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船体各种剖面的横摇阻尼与旋涡的形状 总被引:6,自引:2,他引:4
本文运用求解N-S方程的手法研究船体的横摇阻尼问题。利用作者原先提出的计算方法,数值模拟船体各种二维横剖面在横摇时的粘性流场。计算结果表明涡的位置与实验结果相当吻合,同时给出了横摇时各种横剖面的剪切应力与压力分布,比较各种不同剖面的旋涡形状可以发现,对于船舯附近的剖面,船体周围有两个涡,而对于船首或船尾附近的剖面,船体周围只有一个涡。利用这一数值模拟结果计算了包括粘性影响的横摇阻尼,计算结果表明横摇阻尼中压力成分比剪切应力成分要大。 相似文献