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相似文献
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1.
主蒸汽管运行中持久强度变化动态研究   总被引:2,自引:2,他引:0  
采用金属持久强度试验的方法,研究12Cr1MoV钢和10CrMo910钢主蒸汽管运行中金属持久强度的变化动态。试验结果表明,12Cr1MoV钢主蒸汽管在运行至25万h的时段内,持久强度值不发生明显变化。而10CrMo910钢主蒸汽管运行10万h前,持久强度基本不变,之后随运行时间的增加持久强度呈下降趋势。 对于这2种主蒸汽管的不同结果,从物理机制上作了阐述,并简要地讨论有关主蒸汽管的安全性评定和剩余使用寿命预测的问题。  相似文献   

2.
102钢与12Cr1MoV钢小径管焊接热循环试验研究   总被引:1,自引:0,他引:1  
本文通过对现场实际焊接的102钢与12Cr_1MoV钢小径管焊口热循环测定,由t8/5说明:102钢小管焊接时焊后不会出现冷裂纹,焊后不必进行焊后热处理。  相似文献   

3.
为确保热力系统管材与设备使用安全,对不同硬度的P91试样在570 ℃下进行了持久断裂试验,并采用对数函数对试验结果进行了拟合,用以对P91管材进行安全性评价及寿命预测,可避免采用等温线外推法导致的持久强度过估。研究结果表明,低硬度P91管件,570 ℃下1×105 h持久强度随硬度下降呈下降趋势,硬度低于165 HBW,P91钢持久强度下降至许用应力以下,不能保证其长期安全运行;低参数运行的P91管件(再热蒸汽管道及亚临界参数管道)强度裕量较高,允许硬度有适当降低;而在570 ℃左右运行的主蒸汽管道,尤其是未作增厚设计的弯头,强度裕量低,必须进行安全性评价和寿命预测。  相似文献   

4.
特高强度铝包钢线选用含碳量较高的82B钢进行生产,在生产时确保钢丝表面温度在910~920℃之间。在拉拔过程中,通过10个道次的拉拔将单道次压缩率控制在17%以下。工艺改进后,铝包钢线的强度在1 750~1 800 MPa之间,且在拉拔、复绕、绞合过程中很少出现断线现象。  相似文献   

5.
本文对不同运行时间的12Cr1MoV钢主蒸汽管金属中的铁素体、珠光体和晶界区的显微硬度进行了测量,分析讨论了实验结果,得出了钢管金属珠光体区显微硬度H_(V0.005)与运行时间t之间的函数关系。由此可根据珠光体的显微硬度值大致判定12Cr1MoV钢主蒸汽管的老龄程度。  相似文献   

6.
研究了12Cr1MoV钢蒸汽管运行过程中金属内部的溶质合金元素的晶界偏聚现象。实验结果表明:12Cr1MoV钢蒸汽管金属在高温高压蒸汽作用下长期服役期间,晶界区的溶质合金元素百分含量逐渐增高,发生晶界“偏聚”现象。同时,在铁元素体晶粒内部形成了溶质合金元素的“贫化层”。晶界偏聚程度和铁素体晶粒内贫化层厚度均与运行时间有关。文中对获得的实验结果作了理论解释,并对晶界偏聚与蒸汽管金属老龄化的关系进行了讨论.  相似文献   

7.
SA335P91与12Cr1MoV异种钢焊接焊缝金属脆性转变温度研究   总被引:2,自引:1,他引:1  
王小迎  白小云 《陕西电力》2007,35(10):14-17
随着电力工业的迅速发展和新钢种的广泛应用,异种钢焊接越来越普遍。本课题对异种钢焊接SA335P91/12Cr1MoV的焊缝金属脆性转变温度进行了研究,通过高、中、低3种不同匹配的焊缝金属夏比缺口冲击试验数据的计算及分析,得出SA335P91/12Cr1MoV异种钢3种匹配的焊接接头焊缝金属的脆性转变温度分别为低匹配78℃、中匹配79℃、高匹配91℃。  相似文献   

8.
为了研究T92铁素体钢在高温时效后的硬度变化,对其在温度700℃、725℃和750℃下进行了时效试验,结果表明,随温度的提高和时间的延长,T92钢的硬度会逐渐下降,时效温度是硬度变化的主要影响因素;硬度的降低会加剧材料蠕变寿命的损耗.结合试验数据拟合出时效硬度与Larson-Miller参数之间的关系,按照Larson-Mmer参数整理得到T92钢的硬度下降规律与试验值基本一致.  相似文献   

9.
采用扫描电镜和显微硬度计对火电厂长期运行后的12Cr 1MoV钢蒸汽管道的微观形貌和显微硬度进行了研究。实验结果表明,运行后管道金属的显微组织和珠光体区域的显微硬度与原始状态的样品相比,有了明显的改变,其变化程度与运行时数有关。本文对此现象从理论上作了讨论。并提出根据形貌特性和显微硬度特性等,能大致估计运行的12Cr1MoV铜蒸汽管的老龄化程度,从而有助于加强蒸汽管的运行安全监督。  相似文献   

10.
为防止102钢与12Cr_1MoV钢小径管焊接再热裂纹的产生,利用焊接热模拟试验,分析不同焊后热处理温度对102钢试样粗晶区的影响。证明不进行焊后热处理是防止再热裂纹的最佳工艺。  相似文献   

11.
12Cr1MoV 钢是高温高压火力发电厂应用较多的一种低合金珠光体耐热钢,它通常用作参数为540℃的过热器管、过热蒸汽导管和主蒸汽管等。12Cr1MoV 钢在长期运行中,其可靠性主要取决于钢的组织稳定性,以及在工作条件下材料的蠕变损伤积累。  相似文献   

12.
针对台州发电厂主蒸汽管道X20CrMoV121(以下简称F12)与12Cr1MoV异种钢焊缝出现的裂纹,采用中、低匹配的焊接材料进行了异种钢焊接性和焊接工艺试验,制定了F12与12Cr1MoV异种钢主蒸汽管道焊缝裂纹焊接修复工艺并实施了现场修复,获得了良好的技术和经济效益。  相似文献   

13.
研究了成品退火温度550~850℃对硅含量为0.60%的冷轧无取向电工钢消除应力退火前、后组织及性能的影响。结果表明:随着退火温度的升高,电工钢再结晶晶粒尺寸增大;铁损呈单调下降趋势,磁极化强度在780℃时达到最大值而后缓慢下降;硬度在720℃之前随温度升高而急剧下降,720℃之后下降非常缓慢。750℃消除应力退火使成品晶粒变得更加粗大、均匀,不同退火温度下的铁损均得到进一步改善,但随退火温度的升高,铁损改善的幅度越来越小;磁极化强度变化规律与铁损有所不同,750℃以下成品退火的样品磁极化强度得到改善,750℃以上成品退火的样品磁极化强度略有恶化。  相似文献   

14.
本文提出了12Cr1 MoV钢管件浸入水中冷到一定温度(600±50℃)后取出空冷的水浸热处理工艺,以解决生产中出现的钢管件硬度偏低的问题。通过实验,把水浸终止温度转化为水浸时间并研究了水温的影响规律,得到水浸时间、水温与壁厚的关系曲线,在生产中具有实用价值,并且水浸处理工艺可增加12Cr1MoV钢管件中的贝氏体和球光体的含量。  相似文献   

15.
<正> 1.现用转子材料的持久极限和开发目标对蒸汽温度为538℃及566℃的高压转子、中压转子的材料来说,1%Cr-1.25%Mo0.25%V钢(下面称CrMoV钢)得到了广泛采用。持久强度优于CrMoV钢的转子材料有:美国开发的添加Mo、V、Nb、N的12%Cr钢和日本开发的添加Mo、V、Ta、N的12%Cr钢。这些钢已在日本的70万千瓦和100万千瓦汽轮机中压转子,50~60万千瓦汽轮机高中压转子,蒸汽温度为566℃的大容量机组中使用,并已有十年以上的运行经验。  相似文献   

16.
通过宏观检查、拉伸试验、金相显微组织分析,对锅炉后屏再热器12Cr1MoV钢与TP304H奥氏体钢异种钢接头泄漏原因进行了分析。结果表明,12Cr1MoV侧熔合区为接头的脆化和断裂薄弱区,熔合线上的富碳层和楔形缺陷导致焊缝形成裂纹而泄漏。另外,12Cr1MoV和奥氏体钢焊缝金属线膨胀系数差别很大,在焊缝界面附近出现的明显热应力对裂纹的形成有一定的促进作用。  相似文献   

17.
P91主蒸汽管道高硬度和低硬度焊缝性能研究   总被引:1,自引:1,他引:0  
对P91钢的高硬度和低硬度焊缝的冲击功、硬度、断裂韧度和持久强度进行了试验研究,结果表明:硬度高、韧性低的R焊缝具有高的持久强度;硬度低、韧性高的D焊缝具有低的持久强度。材料持久强度的高低与部件的蠕变寿命密切相关。  相似文献   

18.
通过原始T91管的高温时效试验和T91过热器爆管段的取样,分析T91钢在长期服役中的组织演变,包括亚结构、沉淀相等,研究组织退化对高温持久强度和硬度的影响。结果表明,T91钢在高温服役过程中的主要组织变化有:板条马氏体结构发生回复和再结晶,退化为等轴铁素体晶粒,位错密度降低,M23C6型碳化物粗化,Z相在老化末期析出;在等效600℃、0~10万h时效条件下,T91钢的显微组织和高温持久强度非常稳定。Z相析出以前就发生的M23C6粗化及板条亚结构退化为等轴晶是T91钢服役中持久强度降低和爆管的主要因素。T91显微组织退化导致持久强度和硬度的降低。  相似文献   

19.
对某1 000 MW超超临界发电机组屏式过热器管屏进口段T23/12Cr1 MoV异种钢焊接接头的失效进行了试验分析.宏观与微观检查表明,裂纹沿管子焊缝周向分布,开裂起始于12Cr 1MoV管内壁粗晶粒热影响区,扩展至1/3厚度处进入焊缝,在焊缝中继续扩展至管子外壁.通过力学性能试验得出失效的主要原因是热影响区及焊缝的硬度高而塑韧性低,建议进行焊后热处理,以改善接头塑韧性和消除焊接残余应力.  相似文献   

20.
采用大振幅5 MHz简谐振动超声透射不同球化等级的12Cr1MoV钢,研究12Cr1MoV钢球化等级对超声的影响。结果显示:随着12Cr1MoV钢球化等级增加,非线性超声呈现显著增大趋势,因此采用非线性超声对12Cr1MoV钢球化等级进行表征具有可行性。  相似文献   

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