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本文通过对车轴钢EA4T的冶炼和浇注工艺进行研究,提高EA4T钢的纯净度,降低EA4T钢的超声波探伤和磁粉探伤报废率,保证车轴钢产品质量的稳定性,从而达到提高车轴钢EA4T的成材率,实现EA4T的国产化生产的目的。 相似文献
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研究了两种不同成分EA4T车轴钢的高周疲劳性能,并采用光学显微镜对其显微组织进行了分析。结果表明:钢中合金元素含量的提高能有效提高钢的淬透性,并使钢中先共析铁素体尺寸减小、数量减少,晶粒尺寸细化;硫含量的降低能减少夹杂物的数量;这些因素共同作用有效提高了该钢的疲劳强度。 相似文献
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在保证车轴钢冶金质量和力学性能符合标准要求的基础上,对40车轴钢进行光滑试样与缺口试样疲劳性能试验,缺口试样按照EN 13261—2020标准加工,并借助扫描电子显微镜表征了钢的疲劳断裂形貌。结果表明:40车轴钢光滑试样与缺口试样比EN 13261标准中EA1N钢(相当于35钢)疲劳极限标准下限分别提高43%、18%,缺口试样提高的疲劳强度比光滑试样降低32%;光滑试样与缺口试样均为表面裂纹萌生机制,光滑试样为单源开裂,而缺口试样为多源开裂。 相似文献
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LZ50车轴钢转动微动摩擦学特性研究 总被引:2,自引:0,他引:2
在新型转动微动磨损试验机上,进行LZ50车轴钢/GCr15钢在法向载荷为10N、转动角位移幅值为0.125°~0.5°的转动微动磨损试验。在摩擦动力学行为分析的基础上,结合磨痕的微观分析,研究材料的转动微动磨损机理。结果表明,LZ50车轴钢的微动运行区域仅呈现部分滑移区和滑移区,未观察到混合区。滑移区的摩擦因数明显高于部分滑移区;摩擦因数随着转动角位移幅值的增加而增大。车轴钢在部分滑移区损伤轻微,磨痕呈环状;而在滑移区,接触中心呈现材料塑性流动累积造成"隆起"特征,LZ50钢的转动微动磨损机制主要为磨粒磨损、剥层和氧化磨损。 相似文献
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针对品种钢成品成分分析氮含量曾多次超标,对该品种钢的冶炼过程进行了跟踪及各工序试样进行氮含量变化情况对比分析,并有针对性的提出了控制措施。 相似文献
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为了探究氧化剂含量对304不锈钢化学机械抛光的影响及其作用机制,采用过氧化氢作为氧化剂,研究不同氧化剂质量分数下304不锈钢材料去除率及表面粗糙度值的变化规律,并基于接触角和电化学试验分析过氧化氢在抛光过程中的作用机制。结果表明:化学机械抛光过程中过氧化氢含量的增加有利于304不锈钢表面氧化膜的生成,从而有效提高304不锈钢的材料去除率及表面质量;但是过高的过氧化氢含量会导致304不锈钢表面氧化膜致密,使得化学作用与机械作用失衡从而造成304不锈钢表面质量下降;当过氧化氢质量分数为0.04%时,抛光后304不锈钢表面粗糙度值最低,仅有2.5 nm,材料去除率达到324.21 nm/min。 相似文献
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为了优化车轴表面残余应力状态,保证车轴疲劳可靠性,通过试验方法对50钢车轴在不同磨削工艺参数下的表面应力状态进行了考察,得出了影响轴颈、防尘座以及轮座磨削表面残余应力参数的主次关系以及参数大小,并结合实际工艺条件给出了最优的工艺参数匹配以及合理的参数区间。 相似文献
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后桥作为汽车主要的承载件和传力件,对其进行疲劳分析,对提高整车安全性有重要意义。笔者对新开发的后桥进行CAE分析,发现桥壳钢托附近存在断裂风险,因此对其进行疲劳台架试验验证,试验结果确定易在此位置发生断裂。针对断裂位置,提出两种优化方案,利用疲劳分析软件对两种优化方案进行对比,通过台架验证,使得桥壳疲劳寿命达到企业标准,并为以后的后桥壳设计提供依据。 相似文献
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先将不锈钢热丝TIG堆焊后缓冷,然后对不锈钢堆焊层进行无损探伤和力学性能试验,分析焊后缓冷对不锈钢堆焊层物理性能的影响,再从理论上分析焊后缓冷对不锈钢热丝TIG堆焊层中氢含量,证明焊后缓冷不会对堆焊层产生不利影响,且堆焊层中氢含量极少。 相似文献
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水蒸气保护电弧焊焊缝的氢质量分数 总被引:1,自引:0,他引:1
水蒸气保护焊主要用于工件的堆焊修复,成本低是其显著的优点,且焊缝不出现气孔,而其焊缝的氢质量分数受到关注。首先测定了水蒸气保护电弧含焊缝的扩散氢质量分数。分析了电弧区水蒸气分解及解离的热效应,利用数值方法计算出电弧非导电区的温度及氢分压分布;对水蒸气保护下电弧焊熔池中氢的吸入机理进行了探讨。解释了水蒸气保护焊焊缝的氢质量分数不高,不出现气孔的原因。 相似文献
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为了优化车轴表面残余应力状态,保证车轴疲劳可靠性,通过试验方法对50钢车轴在不同磨削工艺参数下的表面应力状态进行了考察,得出了影响轴颈、防尘座以及轮座磨削表面残余应力参数的主次关系以及参数大小,并结合实际工艺条件给出了最优的工艺参数匹配以及合理的参数区间。 相似文献