花色纺丝Ⅱ.冷管热管纺丝张力不匀及工艺调节

冷管与热管上纺丝因不同的纺丝温度导致纤维的张力不同,丝条集束后在卷绕时引起卷绕成型不良.为解决由于采用新工艺所产生的卷绕张力不匀,在不同的纺丝工艺下,利用计算机对纺丝成形张力进行了数学模拟计算.计算结果显示,改变冷管的直径和起始位置,对卷绕张力无调节作用,且不影响纤维的结晶和取向,而改变热管直径,对卷绕张力也无调节作用,但使快速结晶时的位置沿纺程后移.因此,需要在集束点之前加装一个张力调节补偿装置,或者使用变径热管纺丝系统装置来调节纺丝张力.     

花色纺线 Ⅱ．冷管热管纺丝张力不匀及工艺调节

冷管与热管上纺丝因不同的纺丝温度导致纤维的张力不同，丝条集束后在卷绕时引起卷绕成型不奶。为解决由于采用新工艺所产生的卷绕张力不匀，在不同的纺丝工艺下，利用计算机对纺丝成形张力进行了数学模拟计算。计算结果显示，改变冷管的直径和起始位置，对卷绕张力无调节作用，且不影响纤维的结晶和取向，而改变热管直径，对卷绕张力也无调节作用，但使快速结晶时的位置沿纺程后移。因此，需要在集整束点之间加装一个张力调节补偿装置，或者使用变径热管纺丝系统装置来调节纺丝张力。     

花色纺丝 Ⅰ.冷管热管纺丝纤维成形及结构发展机理

利用计算机对冷热管纺丝成形过程及纤维结构发展进行了数学模拟 ,计算结果显示冷管与热管采用不同的纺丝温度将使纤维的结晶度和双折射不同 ,而结晶度和双折射的不同导致了纤维的收缩率差异 ,生产出异收缩花色丝。同时 ,冷管和热管纺丝在卷绕处张力相差很大 ,导致冷管热管纺丝张力不匀 ,卷绕成型不良     

花色纺丝 I．冷管这纺丝纤维成形及结构发展机理

利用计算机以冷热管纺丝成形过程及纤维结构发展进行了数学模拟,计算结果显示冷管与热管有杉不同的纺丝温度将使纤维的结晶度的双折射不同,而结晶度和双折射的不同导致了纤维的收缩率差异,生产出异收缩花色丝。同时,冷管和热管纺线在卷绕处张力相差很大,导致冷管热管纺张力不均,卷绕成型不良。     

热管纺丝工艺的模型研究

利用ＰＥＴ聚合物的本构方程，与热管和侧向冷却风有关的热传递机理以及纺丝运动学和非等温结晶动力学等建立了热管纺丝过程的数学模型。运用该数学模型进行了模拟计算，并得到了ＰＥＴ纤维热管纺丝线上的纺丝线张力、运行速度、温度、双折射、结晶度和直径沿纺程的梯度分布。于不同的工艺条件下在德国Ｂａｒｍａｇ公司生产的热管纺丝设备上纺制了ＴＣＳ－ＰＥＴ纤维，并分别测定了其卷绕丝的直径、双折射和结晶度。模拟计算得到的卷绕丝的双折射、结晶度和直径与实测结果吻合良好。     

利用热管纺丝技术一步法生产FCY

利用平板型热管纺丝装置对普通高速纺丝机进行技术改造，并一步法生产出充分结晶的ＰＥＴ纤维（ＦＣＹ）。该纤维可直接用于织造，调节热管温度、热管安装位置可获得满足后道工序不同需要的ＦＣＹ。     

TCS工艺对PET FDY纤维成形的影响

采用热管纺丝 ( TCS)技术 ,生产 5 5 dtex/2 4f,78dtex/36 f PET-F DY长丝。探讨了纺丝工艺对纤维成形及产品力学性能的影响。结果表明 :张力对纤维结晶取向影响不大 ,热管温度对纤维取向、结晶及力学性能均有影响 ,结晶随热管温度的升高进一步完善 ,冷却吹风温度、湿度 ,集束位置均影响纤维成形 ,一般选择冷却风温度 2 2± 1℃ ,相对湿度 6 0 %～ 80 %。集束位置根据热管长度、丝条长度等进行选择     

PET张力纺丝成形研究

在ＰＯＹ设备纺程上，增设一个张力和温度的调节装置．用张力纺丝（ＴＦＳ）．一步法制取ＰＥＴ纤维。通过试验和测试揭示了张力纺丝颈缩拉伸、应力和取向诱导结晶的内在联系。     

利用热管纺丝技术生产异收缩丝

利用平板型热管纺丝技术 ,可在 POY生产线上十分方便地生产出异收缩丝。调节热管的安装位置、热管温度和张力等参数 ,便可在很大范围内调节收缩率的差值。     

涤纶OY高速纺丝设备改造的探讨

该文论述了在老厂现有的４头纺半自动涤纶ＰＯＹ高速纺丝设备上的技术改造。即在原有的干燥，纺丝，卷绕设备的基础上，通过变喷丝组件，集束上油装置及改造卷绕头部件的方法，达到增加卷装数量，降低纤维总纤度的目的，使ＰＯＹ产品品种具有柔性，多样性，更好地适应市场发展的需要，使老厂在激烈的市场中处于不败之地。     

TCS一步法热管纺丝技术的应用及发展前景

TCS一步法热管纺丝技术主要是利用热管装置的温度梯度的拉伸作用，对已固化冷却的初生纤维产生更为强烈的，有效和有序的取向及结晶行为，其结晶度更为完善，其生产的成品丝可直接用于织造等后加工，TCS一步法热管纺丝技术的特点和应用效果，拓展了热管纺丝技术在合成纤维工业中的发展前景。     

化纤工业纺丝技术的进步

原文为上出健二氏于1989年10月第四届国际纤维机械展览会之研讨会上的演讲稿.文中对化学纤维工业纺丝技术、卷绕速度的发展演变以及通过对纤维构造、高取向和结晶的研究促进高速纺丝的发展等作了扼要的说明。并对冻胶纺丝的新技术作了启示性的概述。     

复合纺丝法纺制超细旦纤维的工艺研究

用复合纺丝法纺制了涤锦复合超细纤维,在常规及高速纺丝条件下,研究了冷却条件、集束点位置、纺丝速度、涤锦复合比、拉伸条件等对纤维的力学性质、热收缩性、取向和结晶等的影响,得出在上述条件下的影响规律.文中还对纤维的剥离性能及其对纤维的纺织加工性进行研究,为利用剥离法制取涤锦复合超细纤维提供依据.     

β晶相聚丙烯纺丝工艺的研究

本文研究了三种不同β晶成核剂的聚丙烯切片的纺丝工艺条件与初生纤维中结晶结构的关系。研究表明,制得的初生纤维中的β晶含量主要取决于含β成核剂聚丙烯的结晶速率和纺丝成形中的冷却速率。含β成核剂E3B聚丙烯的结晶速率最大,纺制的初生纤维β晶含量最高;纺丝成形中的冷却速率愈高,初生纤维中的β晶含量愈低;在一定的温度范围内,纺丝温度对初生纤维中β晶相对含量影响甚微;纺丝冷却条件和纤维束的集束状况对β晶含量有明显的影响;β晶的晶粒尺寸与β晶含量相对应,而初生纤维中的结晶度多在55％左右,受纺丝工艺参数的影响甚小。     

尼龙66纤维的高速纺丝研究(I)——纺程上的结构发展

对尼龙66进行了700—6100m/min的纺丝,在线测定了纺丝线上丝条的直径、温度和双折射,并对初生纤维进行了密度测定,用DSC对纺丝切片进行了静态结晶行为的分析。结果表明,纺丝线上的细颈现象不明显。当纺速一定时,纺丝线上开始结晶的位置随熔体挤出量而变化。且影响结晶行为的主要因素是冷却速率而不是丝条应力。     

涤纶POY高速纺丝设备改造的探讨

该文论述了在老厂现有的４头纺半自动涤纶ＰＯＹ高速纺丝设备上的技术改造。即在原有的干燥、纺丝、卷绕设备的基础上,通过改变喷丝组件、集刺上油装置及改造卷绕头部件的方法,达到增加卷装数量,降低纤维总纤度的目的,使ＰＯＹ产品品种具有柔性化、多样化,更好地适应市场发展的需要,使老厂在竞争激烈的市场中处于不败之地。     

高黏度聚乳酸(PLA)熔体微分离心静电纺丝

离心纺丝已成为制备超细纤维的有效途径,将离心纺丝和静电纺丝结合起来的离心静电纺丝,纺丝效率高、纤维细度低。但是目前离心静电纺丝相关的研究十分有限,且主要涉及溶液离心静电纺丝。为了解决这一问题,本文设计了一种基于熔体微分的熔体离心静电纺丝装置,选取聚乳酸（PLA）作为研究对象,探究了挤出机转速和流量的关系,得出挤出机转速在20r/min、流量为1.6089g/min时纺丝效果最佳。研究了离心盘转速、纺丝电压等因素对纤维的影响,得出增加离心盘转速可大幅细化纤维直径,离心盘转速提高1倍,纤维直径减小77.26%;纺丝电压的加入不仅可以细化纤维直径,而且可以提高纤维的结晶度。结果表明：熔体微分离心静电纺丝可以高效制备PLA超细纤维,并且通过改变实验参数可以控制纤维特征,为离心静电纺丝产业化提供实验依据。     

熔体静电纺丝装置中内外锥面喷头电场的研究

研制了一种新型熔体静电纺丝装置,研究其纺丝喷头为内外锥面不同形状时的电场分布规律及电场对纺丝过程和纤维直径的影响。采用有限元法(ANSYS软件)模拟纺丝电场,并与实验对照分析,发现两种情况下电场分布基本相同,外锥面喷头的最大场强明显比内锥面喷头大,纤维直径也较小,同时发现纺丝距离和外加电压对电场和纤维直径有较大影响。为进一步细化纤维,对内锥面喷头装置通入热风辅助纺丝,发现纺得纤维较外锥面更细,直径在10μm以内,最小平均直径约为3μm。     

涤纶超细纤维高速纺丝拉伸卷绕设备及技术

详细介绍了自行研制的国产涤纶超细纤维高速纺丝拉伸卷绕设备及技术,论述了螺杆挤压机、熔体管道系统、纺丝箱体、丝条冷却装置、上油装置、拉伸定形装置、卷绕成形装置的设备特征及技术要求。     

环氧树脂的静电纺丝

研究了环氧树脂的静电纺丝,考察了纺丝电压、溶液浓度及共混溶剂等参数对纤维直径及分布的影响。研究结果表明:随纺丝电压增大,环氧树脂纤维直径减小,分布区间变窄;随环氧树脂溶液浓度升高,纤维直径增大,在高浓度时,纤维直径会产生分化而形成双峰分布;不同溶剂体系对环氧树脂纤维直径产生影响,在1-甲氧基-2-丙醇(MP)/丁酮(BT)体系中,随BT比例增加,溶液黏度上升,电导率下降,纤维直径增大。