地震剪力系数的控制和调整

结合实践经验,归纳了在计算地震剪力系数时,地震剪力计算应考虑的因素,总结了地震剪力系数不满足规范规定的最小值要求时的调整方法,最后探讨了调整地震剪力时应注意的问题,以供参考。     

建筑结构的基本自振周期研究

本文基于各国抗震设计规范对自振周期经验公式进行了对比分析,绘制了自振周期与高度的变化曲线.对结构弹塑性阶段自振周期增长,通过等效线性化方法对自振周期进行调整,绘制了延性系数与弹塑性周期调整系数的关系曲线.最后,建立了在不同延性系数下结构弹塑性周期与高度、宽度的函数关系.     

一种基于等效单质点系的改进底部剪力法

针对目前常规的底部剪力法在确定结构基本周期上存在多种近似算法不能统一的问题,提出了一种基于等效单质点系的改进底部剪力法,从等效的角度避开对多质点体系基本周期的计算,并通过算例分析验证了该方法的可行性与精确性.     

用底部剪力法计算建筑楼层地震剪力的简化方法

在抗震设计中,用底部剪力法对各种类型建筑结构进行楼层地震剪力的计算是必不可少的重要环节、作者对40m以下的建筑推导了其水平地震作用的简化计算方法,并举列说明在各类建筑计算中的应用.     

长周期超高层建筑最小底部剪力系数

推导了底部剪力系数Cs的通用表达式,绘制了Cs-T关系曲线,结果表明Cs随基本周期变长而快速下降。不满足最小底部剪力系数Cmin s的需求并不意味结构方案和布置不合理。按当前的抗震理论,底部剪力是结构承受地震作用大小的宏观指标。当结构的基本周期超过某一个临界周期时,合理、简单、有效的方法是按比例放大设计地震作用使Cs≥Cmin s,而不是增大刚度、缩短周期。另外,笔者认为《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)规定的Cmin s限值是合理的,应予以执行。然而,当使用基于性能的方法进行抗震设计时,可予以放松。     

填充墙框架结构自振周期折减系数研究

目前规范针对混凝土空心砌块、加气混凝土砌块等一些新型砌体填充墙材料周期折减系数的取值问题尚未明确规定,但是自振周期折减系数对地震作用下RC框架结构的动力响应有着重要的影响。针对新型砌体填充墙RC框架结构的自振周期折减系数,运用Sap2000有限元软件进行分析研究并探讨了由于框架填充墙材料的不同、楼层层数的不同导致自振周期和周期折减系数的取值不同问题,给自振周期折减系数的取值提出了合理建议,为今后在结构设计中针对RC框架结构周期折减系数的取值大小问题提供有力的参考依据。     

简析结构最小地震剪力系数

针对目前国内超高层建筑抗震设计最小剪力系数比较难以满足规范要求的实际情况,介绍了地震剪力系数的概念和意义;分析指出了场地特征周期Tg、结构基本周期T、结构阻尼比等地震剪力系数主要的影响因素;提出增加结构刚度、减少结构自重、进一步细分最小地震剪力系数等主要控制方法,建议考虑地震剪力系数与场地类别的相关性;同时结合具体工程分析了6度抗震设防区关于满足最小地震剪力系数的具体设计方法.     

三管塔结构基本自振周期分析及应用

利用空间钢结构系统CAD软件3D3S分析了三管通信铁塔结构的基本自振周期特性,建立不同高度和不同圆形外平台数量的模型进行大量参数分析,计算了在不同参数下三管塔的基本自振周期,并通过3D3S模型计算结果拟合出估算三管通信铁塔结构的基本自振周期的实用计算公式,对实际工程的设计工作有一定参考价值。     

楼顶广告牌结构基本自振周期计算方法研究

为精确得到楼顶广告牌结构的基本自振周期,采用结构分析软件SAP2000针对楼顶广告牌自身钢结构、大楼结构、楼顶广告牌钢结构与下部钢筋混凝土大楼整体结构分别进行了广告牌结构基本自振周期的计算,结果表明:下部钢筋混凝土结构对楼顶广告牌风荷载计算有着较大的影响,整体结构的基本自振周期远大于单独钢结构基本自振周期,而与大楼结构基本自振周期相近,在计算楼顶广告牌结构风荷载时应综合考虑下部房屋结构的影响。分析结果对今后楼顶广告牌的设计和检测计算具有参考价值。     

高层建筑结构基本自振周期合理范围研究

高层建筑基本自振周期T₁反映了高层建筑质量和刚度分布特性,在结构方案设计阶段,控制基本自振周期在合理范围不仅能自动满足结构的主要设计指标,还能导向更合理的结构设计。通过分析国内837栋高度50 m以上高层建筑统计数据,得出不同设防烈度、不同高度分组高层建筑的基本自振周期的合理范围和分布规律,并基于简化模型推导了基本自振周期与结构高度关系的实用公式。统计数据分析以及实用公式均表明,T₁与结构高度的平方根■成正比,且■随高度增加而增大,随设防烈度提高而减小。高度250 m以上高层建筑基本自振周期合理范围上限值在■左右,其中8度设防区为■、7度设防区为■、6度设防区为■;如果达到或超过■,则结构刚度过柔。     

底框砖房的底层地震剪力增大系数研究

通过10个算例,对按振型分解反应港法和弹性时程分析法所得的底层地震剪力值与按底部剪力法所得的值进行对比和分析,而后从统计意义上提出了随第二层与第一层侧移刚度比值而变化的底层地震剪力增大系数计算公式.     

关于剪力墙底部加强区范围的讨论

目前结构设计规范中仅说明了剪力墙底部加强区的范围,而未明确底部加强区的起始位置。本文分别针对不同结构形式剪力墙底部加强区的起始位置进行探讨,以确保在结构抗震设计中剪力墙底部加强区覆盖整个建筑物塑性铰的破坏范围,从而保证建筑物在地震荷载作用下安全可靠。     

用系数法计算多层砌体房屋水平地震作用和楼层剪力

根据现行《建筑抗震设计规范》(GB50011-2001)的有关规定,在符合基本假定的条件下,推导出多层砌体房屋水平地震作用和地震剪力的系数公式和系数值,并用系数计算水平地震作用和楼层地震剪力,供设计参考。     

两层底框砖房商住楼抗震和经济性能的综合评估研究

根据 4栋已建两层底框抗震墙砖房的设计资料及施工图 ,设计出了相应的普通纯框架结构房屋 ;对两者的经济性能作了定量评价。对位于地震设防烈度为 6 ,7度区的 3幢底框砖房综合楼与相应的框架结构 ,建立计算模型 ,输入 5条地震波 ,进行了罕遇地震作用下的弹塑性时程分析。在对比分析的基础上 ,对两种不同结构体系的抗震性能和经济指标做出了综合评估。     

关于Sarma法中条间剪力方向的研讨

基于调动条间剪力的实际考虑 ,分析了Sarma法中条间剪力方程的局限性 ,阐明了Sarma法中考虑条间剪力的两种可能方向的必要性 ,给出了条间剪力方向的判断准则 ,确保了所求解是运动许可的。结合算例 ,讨论了条块和滑动面的几何形状的变化对计算安全系数的影响。     

某超高层结构的整体稳定分析及底层柱计算长度系数确定

“高层规范”稳定计算公式是从欧拉临界力公式推导的,存在诸多的简化假定,对于复杂的高层结构可能存在较大的误差。文章分析了规范公式的不足,并采用SAP2000软件对一超高层混凝土结构进行了线性和非线性的整体稳定分析,将结果与规范进行了比较,得出二者有一定的出入,有的相差较大。然后,基于稳定分析原理,对结构中底部跨层柱的计算长度系数进行了计算。本文有关计算方法可为相关工程设计提供参考。     

变刚度框架-剪力墙结构的力法解及其简化

以剪力墙弯矩为未知数 ,以框架楼层的剪切刚度为参变数 ,建立了一组基本方程式。此方程组适用于楼层刚度变化不规则的框架 剪力墙结构分析。基于基本方程组的特性 ,还提出了分段计算的方法 ,以便很快求得任一区段内的楼层内力和相对位移。     

钢框架-混凝土核心筒结构框架地震设计剪力标准值研究

为研究双重体系钢框架-混凝土核心筒结构的框架设计地震剪力标准值,对20个钢框架-混凝土核心筒结构模型进行了静力弹塑性分析。从承载力、结构失效模式和框架破损程度三个方面评价20个计算模型的抗震能力。根据推覆分析结果,提出了如下设计建议:8度抗震设防时钢框架-混凝土核心筒结构的刚度特征值λ大于0.65,各层框架的设计地震剪力标准值不小于本层总剪力的18%和不小于框架-核心筒结构计算得到的地震剪力的1.2倍(加强层和顶层的剪力可不小于框架-核心筒结构计算得到的地震剪力),框架角柱轴压比不大于0.5。算例表明,符合建议的钢框架-混凝土核心筒结构,在地震作用时不会出现不合理的破坏形态。     

现浇混凝土空心楼板的剪力分析及设计方法

以空心管为内模的现浇混凝土空心楼盖技术目前在国内很多地区推广很快,但是,由于对混凝土空心楼盖的内部受力规律研究的还不够透彻,目前只能通过一些试验数据来分析双向板的内力分布情况,有了一定的结论,但对混凝土空心楼盖内部的受力特性,特别是截面上的剪应力未能准确地指明,这样给工程设计带来了极大的困难,作者利用有限元软件ANSYS对一块400mm厚,9.9m×10m的双向板进行细化分析,揭示了双向板在荷载作用下的内力分布规律和变形特性,特别是指出了加入空心管后空心楼盖在两个方向(顺管方向和垂直管方向)截面上的剪力分布情况,得出了一系列有用的结论,并提出了合理的设计验算剪力的方法。     

加气混凝土砌块墙抗震剪切强度计算公式的研究

利用有限元软件ANSYS对无筋加气混凝土砌块墙的伪静力试验进行了模拟分析，并同已有的试验数据进行了比较。据此讨论了此类砌体特有的破坏特点，将其破坏划分为受拉破坏和受压破坏两种形式，并讨论了高宽比的影响；最后提出了适合于此类砌体的抗震抗剪强度公式。