Einfluß der Austenitisierungsbedingungen und einer Tiefkühlbehandlung auf die mechanischen Eigenschaften von gehärtetem Werkzeugstahl

Einfluß der Austenitisierungsbedingungen und einer Tiefkühlbehandlung auf Härte, Biegefestigkeit, 0,1-Biegegrenze sowie elastische und plastische Durchbiegung der Stähle 90 MnV 8 mit rd. 0,9% C, 2,2% Mn und 0,1% V, X 210 Cr 12 mit rd. 2% C und 12,6% Cr, 115 CrV 3 mit rd. 1,1% C, 0,6% Cr und 0,1% V, C 90 mit rd. 0,9% C, 100 CrMn 6 mit rd. 0,9% C, 0,9% Mn und 1,5% Cr und 90 MnCrWV 5 mit rd. 0,9% C, 1,1% Mn, 0,5% Cr, 0,2% V und 0,45% W.     

Einfluß der chemischen Zusammensetzung und der Abkühlungsbedingungen auf den Gefügezustand von Gußeisen mit rd. 3% C und 14% Cr für Walzen

Abguß von drei Walzenkörpern aus verschleißfestem Gußeisen mit 2,95 bis 3,16% C, rd. 0,8% Si, rd. 0,8% Mn, rd. 0,14% P, rd. 0,014% S, rd. 14% Cr, rd. 0,35% Mo und rd. 0,5% Ni. Abkühlgeschwindigkeit nach dem Abguß. Rechnerische Ermittlung der chemischen Zusammensetzung und der Mengenanteile der sich ausscheidenden Gefügebestandteile. Metallographische Gefügeuntersuchungen. Abstand der Sekundärarme der Mischkristalldendriten sowie Länge und Dicke der Carbidteilchen als Kenngrößen zur zahlenmäßigen Gefügebeschreibung. Einfluß der Abkühlungsbedingungen auf den Zustand des Primär- und des Sekundärgefüges.     

Einfluß des Gefüges auf die mechanischen Eigenschaften von Gußeisen mit rd. 3% C und 14% Cr für Walzen

Ermittlung der mechanischen Eigenschaften unterschiedlicher Bereiche gegossener Walzen mit 360 mm Ballendurchmesser und 200 mm Zapfendurchmesser aus drei Schmelzen eines Gußeisens mit rd. 3% C, 0,8% Si, 0,8% Mn, 0,14% P, 0,014% S, 14,2% Cr, 0,35% Mo und 0,5% Ni in zwei Wärmebehandlungszuständen. Zahlenmäßiger Zusammenhang zwischen der Biegefließgrenze und geeigneten Kennwerten für den Gefügezustand unter Bezugnahme auf die Beanspruchungsrichtung. Einfluß des Gefügezustandes auf das Formänderungsverhalten im statischen Biegeversuch.     

Einfluß von Werkzeugstoff und seiner Wärmebehandlung auf das Schneiden von Feinblech

An 21 verschieden wärmebehandelten Werkzeugen aus den sieben Werkzeugstählen X 210 Cr 12 mit rd. 2,0% C und 11,0% Cr, X 210 CrW 12 mit rd. 2,1% C, 11,5% Cr und 0,7% W, X 166 CrMoV 12 mit rd. 1,5% C, l2,4% Cr, 0,7% Mo, 0,4% V und 0,4% W, X100 CrMoV 51 mit rd. 1,0% C, 5,3% Cr, 1,1% Mo und 0,3% V, 105 WCr 6 mit rd. 1,0% C, 1,0% Mn, 1,1% Cr und 1,2% W, 90 MnV 8 mit rd. 0,9% C, 1,7% Mn, 0,1% Cr und 0,1% V sowie S 6-5-2 mit rd. 0,86% C, 4,0% Cr, 4,9% Mo, 1,7% V und 6,3% W Untersuchung ihres Verschleiβes und der Gratbildung in Abhängigkeit von der Schnittzahl beim Schneiden von zwei Feinblechsorten auf einer Viersäulen-Schnelläufer-Presse. Abhängigkeit des Werkzeugverschleiβes und der Gratbildung von der Verschleiβ form. Einfluβ des Karbidmengenanteils im Gefüge der Werkzeuge auf den Verschleiβ.     

Vergleich der mechanischen Eigenschaften unterschiedlicher Chrom-Molybdän-und Vanadin-Stähle mit rd. 1 % Cr für schwere Schmiedestücke des Dampfturbinenbaus

Mechanische Eigenschaften von Dampfturbinenläufern mit 760 bis 1145 mm Vergütungsdurchmesser aus drei verschiedenen Chrom-Molybdän-Vanadin-Stählen mit rd. 0,24 % C, 0,25 % Si, 0,40 % Mn, 1,1 % Cr, 0,5 % Mo, 0,8 % V und 0,6 % W. Einfluß erhöhter Gehalte an Kohlenstoff, Mangan und Nickel und eines Zusatzes von Titan sowie die Wirkung eines verminderten Vanadingehaltes. Zugversuche bei Raumtemperatur, Ermittlung von Kerbschlagarbeit-Temperatur-Kurven und Zeitstandversuche bis rd. 30 000 h Dauer bei 525 bis 575°C. Vergleich der Eigenschaften im Rand- und Kernbereich der Läufer und über die Länge vom Fuß-zum Kopfbereich der Ausgangsblöcke. Elektronenmikroskopische Untersuchung der Größe und Verteilung der ausgeschiedenen Carbide. Abgrenzung der zweckmäßigen Verwendungsbereiche der untersuchten Stahlsorten.     

Einfluß der Carbidverteilung auf die Zeitstandfestigkeit niedriglegierter Chrom-Molybdän-Vanadin-Stähle

Zeitstandversuche an sechs Chrom-Molybdän-Vanadin-Stählen mit rd. 0,15% C, 0,5 bis 1,3% Cr, rd. 0,5% Mo und 0,2 bis 0,5% V in verschiedenen Wärmebehandlungszuständen bei 550 bis 625 °C bis zum Erreichen einer gleichbleibenden Kriechgeschwindigkeit im Sekundärbereich des Kriechens. Abgrenzung zweier Spannungsbereiche mit linearem Zusammenhang zwischen dem Logarithmus der Kriechgeschwindigkeit und dem Logarithmus der Spannung. Rechnerische Abschätzung der Grenzspannung zwischen diesen beiden Bereichen unter der Voraussetzung eines Kriechmechanismus nach dem Modell von Orowan. Elektronenmikroskopische Gefügeuntersuchungen an einem Vanadinstahl mit rd. 0,1% C und rd. 0,5% V. Nachweis von Kletterbewegungen der Versetzungen. Hinweise auf Wechselwirkungen der Versetzungen mit in der Grundmasse gelösten Fremdatomen. Einfluß des Teilchenabstandes im Bereich von 900 bis 2000 Å und des Teilchendurchmessers zwischen 300 und 700 Å bei großen Teilchenabständen auf die Kriechgeschwindigkeit. Vergleich mit bekannten Beziehungen zur Errechnung der Kriechgeschwindigkeit.     

Möglichkeiten zur Bewertung der Zerspanbarkeit von Stahl auf der Grundlage von Schnittkraftmessungen beim Einsatz von Hartmetalldrehwerkzeugen

Ergebnisse von Zerspanbarkeitsuntersuchungen an unlegierten und niedriglegierten Stählen (Ck 45 mit rd. 0,45% C, 16 MnCr 5 mit rd. 0,16% C, 0,3% Si, 1% Mn und 0,8% Cr und 42 CrMo 4 mit rd. 0,45% C, 0,35% Si, 0,7% Mn, 1,2% Cr und 0,2% Mo) mit Hartmetalldrehwerkzeugen der Zerspanungs-Anwendungsgruppe P 15. Entwicklung eines neuen Kurzprüfverfahrens zur Bewertung der Zerspanbarkeit von Stählen auf der Grundlage des Zusammenhangs zwischen dem Zerspanbarkeitskennwert V_{30 VB = 0,3 mm} und dem zeitlichen Vorschubkraftanstieg. Möglichkeit der Festlegung einer Zerspanbarkeitsrangfolge von Stählen sowie der Einordnung von Hartmetallschneidstoffen hinsichtlich ihres Verschleißwiderstandes.     

Einfluß des Gefügezustandes und der Gefügebeständigkeit auf die Zeitstandfestigkeit niedriglegierten vanadincarbidhaltigen Schweißgutes

Glühversuche von 5 000 h Dauer bei 600 °C, Gefügeuntersuchungen und Zeitstandversuche bei 525 bis 600 °C bis rd. 16 000 h Dauer an drei verschiedenen Schweißgutzusammensetzungen mit rd. 0,05 % C, 0,3 % Si, 0,7 % Mn, 0,6 bis 1,1 % Cr, 0,5 bis 0,95 % Mo, 0,3 % V und bis 0,5 % W. Bedeutung des Kohlenstoffgehaltes für die Ausscheidungsverfestigung durch Vanadincarbid. Einfluß der Gefügebeständigkeit in Abhängigkeit vom Molybdän- und Wolframgehalt auf die Zeitstandfestigkeit.     

Zur Abschätzung der Sprödbruchsicherheit von Turbinenwellen

Sprödbruchuntersuchungen an Grundwerkstoff und Schweißverbindungen von vier Vergütungsstählen mit rd. 0,2 bis 0,35% C, 0,3% Si, 0,6% Mn, 0,8 bis 2,0% Cr, 0,4 bis 0,7% Mo, bis rd. 2,2% Ni und bis 0,1 % V. Ermittlung kennzeichnender Übergangstemperaturen in Kerbschlagbiegeversuchen sowie der Bruchzähigkeit in Schleuderversuchen an innengekerbten Scheiben mit 600 mm Dmr. und in Bruchmechanikversuchen. Statische Biegeversuche an Kleinproben. Allgemeiner Zusammenhang zwischen Bruchzähigkeit, Kerbschlagzähigkeit und Rißauffangübergangstemperatur (FATT) für ferritische Stähle mit 390 bis 1175 N/mm² Streckgrenze. Errechnung der Sicherheit gegen Sprödbruch bei geschweißten und geschmiedeten Turbinenwellen unter Berücksichtigung der möglichen Anfangsgröße von Fehlstellen und deren Wachstum unter Betriebsbedingungen.     

Über das elastische Verhalten antiferromagnetischer Stähle

An antiferromagnetischen Stählen mit rd. 0,4 bis 0,6% C, 20% Mn, 0 bis 13% Cr, zum Teil 2,5% Ni und 0,5% Mo sowie zum Teil mit Zusätzen an Stickstoff, Vanadin oder Tantal + Niob Messung des Elastizitätsmoduls nach einem dynamischen Verfahren bei +70 bis ?70 °C. Zusammenhang mit den magnetischen Eigenschaften.     

Mechanische Eigenschaften des Stahles 8 CrMoNiNb910 in Abhängigkeit vom Gefügezustand

Zugversuche bei Raumtemperatur bis 600 °C und Zeitstandversuche bei 500 bis 600 °C bis rd. 75 000 h an zwei Schmelzen des Stahles 8 CrMoNiNb910 mit rd. 0,08% C, 0,3% Si, 0,7% Mn, 0,012% N, 0,005% Al, 2,34% Cr, 0,95% Mo, 0,8% Nb und 0,64% Ni im bainitischen und im ferritischen Gefügezustand. Einfluß eines Glühens bei überhöhten Temperaturen von 650 bis 800 °C auf die Eigenschaften im Zugversuch. Einfluß einer Auslagerung bei 500 bis 600 °C bis 30000 h Dauer mit und ohne gleichzeitige mechanische Beanspruchung auf die Eigenschaften im Zugversuch bei Auslagerungstemperatur und auf das Zähigkeitsverhalten im Kerbschlagbiegeversuch bei Raumtemperatur.     

Auswertung von Gemeinschaftsversuchen über die Abkohlung von Schnellarbeitsstahl

Ermittlung der Größe der Randentkohlung (Abkohlung) an je fünf Proben der Schnellarbeitsstähle 8 2–9–1 mit rd. 0,8% C, 1,8% W, 8,5% Mo und 1,2% V, S 6–5–2 mit rd. 0,8% C, 6,3% W, 5% Mo und 1,8% V, S 6–5–2–5 mit rd. 0,8% C, 6,3% W, 5% Mo, 1,8% V und 4,8% Co, S 18–0–1 mit rd. 0,75% C, 18% W und 1,1% V und S 12–1–4 mit rd. 1,25% C, 12% W, 0,9% Mo und 3,8% V. Nach Entkohlungsbehandlungen der Proben in Eisenpulver, im Salzbad und in Gas Messung des radialen Härteverlaufes im gehärteten und im gehärteten und angelassenen Zustand; chemische und metallographische Untersuchung der Abkohlung mit Hilfe einer Farbringätzung im geglühten Zustand.     

Die Prüfung der mechanischen Eigenschaften gehärteter Stähle im statischen Biegeversuch

An den Wälzlagerstählen 100 Cr 6 mit rd. 1% C und 1,5% Cr (W 3), 100 CrMn 6 mit rd. 1% C, 1% Mn und 1,5% Cr (W 4) sowie 100 CrMo 6 mit rd. 1% C, 1,8% Cr und 0,3% Mo (W 5) in verschiedenen Wärmebehandlungszuständen Durchführung von statischen Biegeversuchen. Versuch zur Kennzeichnung der mechanischen Eigenschaften mit Hilfe neu eingeführter Begriffe.     

Gefügezustand und Zeitstandfestigkeit des Schweißgutes niedriglegierter warmfester Stähle für den Turbinenbau

Allgemeine Anforderungen an die Eigenschaften von Schweißverbindungen warmfester Stähle für den Turbinenbau. Gefügezustand und Zeitstandfestigkeit des Schweißgutes von Chrom-Molybdän-Vanadin-Stählen mit rd. 0,08% C, rd. 0,6 bis 1,6% Cr, rd. 0,5 bis 1% Mo und rd. 0,25 bis 0,4% V. Vorübergehende Neigung zu verformungsarmen Zeitstandbrüchen nach einer Beanspruchungsdauer von rd. 5 000 h.     

Ermittlung kritischer Werte der Rißspitzenöffnung an hochfesten Stählen auf der Grundlage optischer Rißprofilmessungen sowie deren Zusammenhang mit der kritischen Durchbiegung und der Bruchverformungsarbeit

Ableitung einer Beziehung zwischen der Kerbaufweitung und der Rißspitzenöffnung aufgrund optischer Rißprofilmessungen. Zusammenhang zwischen der Rißspitzenöffnung und dem Spannungsintensitätsfaktor. Statische und dynamische Versuche an großen und kleinen Dreipunkt-Biegeproben mit Ermüdungsriß im Gültigkeitsbereich der linear-elastischen Bruchmechanik zur Überprüfung dieser Beziehung bei einem normalgeglühten unlegierten Stahl mit 0,19% C, 0,34% Si und 1,4% Mn sowie drei Vergütungsstählen mit 0,16 bis 0,35% C, rd. 0,2% Si, 0,25 bis 0,55% Mn, rd. 1,3% Cr, 0,45% Mo, 2 bis 3,6% Ni und 0,02 bis 0,1 % V. Zusammenhang zwischen den bruchmechanischen Kennwerten und der kritischen Durchbiegung sowie der Bruchverformungsarbeit.     

Einfluß der chemischen Zusammensetzung auf das Langzeitverhalten von Chrom-Molybdän-Stählen

Zeitstandversuche bei 500 bis 600 °C an Proben aus acht Versuchsschmelzen mit rd. 0,15% C, 0,1,1 oder 2,4% Cr und 0,35 0,5 oder 1% Mo bis zu 30 000 h. Beziehungen zwischen dem Kleinstwert der Dehngeschwindigkeit und der Kriechdehnung. Vergleich der mittleren Dehngeschwindigkeit für den Bereich von 0,2 bis 0,5% Kriechdehnung. 1%-Zeitdehngrenze und Zeitstandfestigkeit für 1000 bis 100 000 h, Änderung von Zeitstandbruchdehnung und -einschnürung sowie der Härte in Abhängigkeit von der Versuchsdauer.     

Einfluß der Austenitisierungsbedingungen auf den Beginn der Martensitumwandlung und die Härte ledeburitischer Stähle mit 12% Cr

An den Werkzeugstählen X 210 Cr 12 mit rd. 1,9% C, 12,0% Cr und 0,2% Ni, X 165 CrMoV 12 mit rd. 1,7% C, 12,0% Cr, 0,6% Mo, 0,1% V und 0,6% W und an einem Stahl mit 3,2% C und 12,0% Cr dilatometrische Untersuchung des Einflusses der Austenitisierungsbedingungen (Temperatur und Haltedauer) auf den Beginn der Martensitumwandlung und die Härte. Beschreibung einer Zeit-Temperatur-Austauschbeziehung durch einen Austenitisierungsparameter. Errechnung der Menge an gelösten Carbiden im Stahl X 210 Cr 12 für verschiedene Austenitisierungsbedingungen.     

Einfluß der Gefügeausbildung von Hartmetallen auf ihre Koerzitivfeldstärkeundihr Verschleiβverhalten beim Drehen von Eisenwerkstoffen

Drehversuche mit Hartmetallen unterschiedlicher Koerzitivkraft der Zerspanungs-Anwendungsgruppen P 10, P 20, M 10, M 20 und aus einer grobkörnigen Legierung mit 95,5% WC und 4,5% Co auf Stahl C 70 mit rd. 0,7% C, Hartguβ mit 3,55%C und 0,4% Cr, austenitischem Stahl X 12 CrNi 18 8 mit ≦ 0,12% C, ≦ 1,0% Si, ≦ 2,0% Mn und rd. 18,0% Cr sowie 8,0% Ni und der hochwarmfesten Legierung X 8 NiCoCrTi 55 2020 mit ≦ 0,1% C, ≦ 1,5% Si, ≦ 1,0% Mn, ≦ 5,0% Fe und rd. 1,4% Al, 20,0% Co, 20,0% Cr, 2,5% Ti sowie Rest Ni. Zusammenhang zwischen der Kobaltverteilung im Hartmetall und der Koerzitivkraft sowie ihr Einfluβ auf Freiflächenverschleiβ und Kolktiefe der Hartmetallwerkzeuge.     

Einfluß des Stabilisierungsverhältnisses auf das Zeitstand- und Ausscheidungsverhalten hochwarmfester austenitischer Stähle mit rd. 16% Cr, 13 bis 16% Ni, 2% Mo und Niobzusatz

Glüh- und Zeitstandversuche bis zu 30 000 h bei 650 °C an je drei Schmelzen der Stähle X 8 CrNiMoNb 16 13 mit rd. 0,04 bis 0,08% C, 0,03 bis 0,05% N, 17% Cr, 2% Mo, 0,4 bis 0,9% (Nb + Ta) und 12% Ni und X 8 CrNiMoNb 16 16 mit rd. 0,05 bis 0,09% C, 0,03 bis 0,1% N, 16,5% Cr, 2% Mo, 0,45% (Nb + Ta) und 16% Ni sowie metallographische und röntgenographische Untersuchung der Glüh- und Zeitstandproben zur Erforschung des Zeitstand- und Ausscheidungsverhaltens. Kerbschlagbiegeversuche an den langzeitig geglühten Proben.     

Untersuchungen über die Umwandlung des Restaustenits in niedrig legierten Stählen mit rd. 1% C

Beschreibung eines Verfahrens zur röntgenographischen Messung des Restaustenitanteils mit geringem Zeitaufwand. Anwendung dieses Verfahrens auf die Ermittlung des Restaustenits von Stählen mit rd. 0,95 bis 1,0% C, 1,5 bis 1,85% Cr, 1,1% Mn oder 0,4% Mo nach Härten von 780 bis 980 °C. Ermittlung der zeit- und temperaturabhängigen Umwandlung des Restaustenits in Stählen mit rd. 1% C, 1,1% Cr und 0,65 bis 2,0% Mn nach Härten und Anlassen bei 220 bis 290 °C. Rechnerische Ansätze zur Beschreibung der zeitlichen Umwandlung des Restaustenitanteils.