Einfluß von Werkzeugstoff und seiner Wärmebehandlung auf das Schneiden von Feinblech

An 21 verschieden wärmebehandelten Werkzeugen aus den sieben Werkzeugstählen X 210 Cr 12 mit rd. 2,0% C und 11,0% Cr, X 210 CrW 12 mit rd. 2,1% C, 11,5% Cr und 0,7% W, X 166 CrMoV 12 mit rd. 1,5% C, l2,4% Cr, 0,7% Mo, 0,4% V und 0,4% W, X100 CrMoV 51 mit rd. 1,0% C, 5,3% Cr, 1,1% Mo und 0,3% V, 105 WCr 6 mit rd. 1,0% C, 1,0% Mn, 1,1% Cr und 1,2% W, 90 MnV 8 mit rd. 0,9% C, 1,7% Mn, 0,1% Cr und 0,1% V sowie S 6-5-2 mit rd. 0,86% C, 4,0% Cr, 4,9% Mo, 1,7% V und 6,3% W Untersuchung ihres Verschleiβes und der Gratbildung in Abhängigkeit von der Schnittzahl beim Schneiden von zwei Feinblechsorten auf einer Viersäulen-Schnelläufer-Presse. Abhängigkeit des Werkzeugverschleiβes und der Gratbildung von der Verschleiβ form. Einfluβ des Karbidmengenanteils im Gefüge der Werkzeuge auf den Verschleiβ.     

Das Verschleiβverhalten von Hartmetallen bei unterschiedlichen Zerspanbedingungen

An den Stählen 9 SMnPb 28 mit ≦ 0,14% G unä rd. 0,05% Si, 1,1%, Mn, 0,1%, P, 0,27% S und 0,25%, Pb, Ck 35 mit rd. 0,35%, C, G 70 mit rd. 0,7%, C, 100 Cr 6 mit rd. 1,0%, C und 1,5% Cr und X 210 CrW 12 mit rd. 2,1%, C, 11,5%, Cr und 0,7%, W Durchführung von Dreh-, Fräs- und Bohrversuchen mit Hartmetallen unterschiedlicher Koerzitivfeldstärke der Zerspanungs-Anwendungsgruppen P 10, P 20 und P 50 sowie mit Wolframcarbid-Kobalt-Legierungen der Anwendungsgruppen G 10, G 20, G 30 und G 40 mit 6, 11, 15 und 20%, Co. Kennzeichnung des Dreh- oder Reibweges als Bewertungsgröβe für den mittleren Freiflächenverschleiβ der Werkzeuge.     

Auswertung von Gemeinschaftsversuchen über die Abkohlung von Schnellarbeitsstahl

Ermittlung der Größe der Randentkohlung (Abkohlung) an je fünf Proben der Schnellarbeitsstähle 8 2–9–1 mit rd. 0,8% C, 1,8% W, 8,5% Mo und 1,2% V, S 6–5–2 mit rd. 0,8% C, 6,3% W, 5% Mo und 1,8% V, S 6–5–2–5 mit rd. 0,8% C, 6,3% W, 5% Mo, 1,8% V und 4,8% Co, S 18–0–1 mit rd. 0,75% C, 18% W und 1,1% V und S 12–1–4 mit rd. 1,25% C, 12% W, 0,9% Mo und 3,8% V. Nach Entkohlungsbehandlungen der Proben in Eisenpulver, im Salzbad und in Gas Messung des radialen Härteverlaufes im gehärteten und im gehärteten und angelassenen Zustand; chemische und metallographische Untersuchung der Abkohlung mit Hilfe einer Farbringätzung im geglühten Zustand.     

Untersuchungen über die Umwandlung des Restaustenits in niedrig legierten Stählen mit rd. 1% C

Beschreibung eines Verfahrens zur röntgenographischen Messung des Restaustenitanteils mit geringem Zeitaufwand. Anwendung dieses Verfahrens auf die Ermittlung des Restaustenits von Stählen mit rd. 0,95 bis 1,0% C, 1,5 bis 1,85% Cr, 1,1% Mn oder 0,4% Mo nach Härten von 780 bis 980 °C. Ermittlung der zeit- und temperaturabhängigen Umwandlung des Restaustenits in Stählen mit rd. 1% C, 1,1% Cr und 0,65 bis 2,0% Mn nach Härten und Anlassen bei 220 bis 290 °C. Rechnerische Ansätze zur Beschreibung der zeitlichen Umwandlung des Restaustenitanteils.     

Ermittlung kritischer Werte der Rißspitzenöffnung an hochfesten Stählen auf der Grundlage optischer Rißprofilmessungen sowie deren Zusammenhang mit der kritischen Durchbiegung und der Bruchverformungsarbeit

Ableitung einer Beziehung zwischen der Kerbaufweitung und der Rißspitzenöffnung aufgrund optischer Rißprofilmessungen. Zusammenhang zwischen der Rißspitzenöffnung und dem Spannungsintensitätsfaktor. Statische und dynamische Versuche an großen und kleinen Dreipunkt-Biegeproben mit Ermüdungsriß im Gültigkeitsbereich der linear-elastischen Bruchmechanik zur Überprüfung dieser Beziehung bei einem normalgeglühten unlegierten Stahl mit 0,19% C, 0,34% Si und 1,4% Mn sowie drei Vergütungsstählen mit 0,16 bis 0,35% C, rd. 0,2% Si, 0,25 bis 0,55% Mn, rd. 1,3% Cr, 0,45% Mo, 2 bis 3,6% Ni und 0,02 bis 0,1 % V. Zusammenhang zwischen den bruchmechanischen Kennwerten und der kritischen Durchbiegung sowie der Bruchverformungsarbeit.     

Einfluß der Austenitisierungsbedingungen auf den Beginn der Martensitumwandlung und die Härte ledeburitischer Stähle mit 12% Cr

An den Werkzeugstählen X 210 Cr 12 mit rd. 1,9% C, 12,0% Cr und 0,2% Ni, X 165 CrMoV 12 mit rd. 1,7% C, 12,0% Cr, 0,6% Mo, 0,1% V und 0,6% W und an einem Stahl mit 3,2% C und 12,0% Cr dilatometrische Untersuchung des Einflusses der Austenitisierungsbedingungen (Temperatur und Haltedauer) auf den Beginn der Martensitumwandlung und die Härte. Beschreibung einer Zeit-Temperatur-Austauschbeziehung durch einen Austenitisierungsparameter. Errechnung der Menge an gelösten Carbiden im Stahl X 210 Cr 12 für verschiedene Austenitisierungsbedingungen.     

Einfluß von Titan und Tantal auf Gefüge und mechanische Eigenschaften von gegossenen Werkzeugen aus Schnellarbeitsstahl mit 9% W

An gegossenen Werkzeugen aus Schnellarbeitsstahl mit rd. 1,0% C, 4,0% Cr, 2,0% V und 9,0% W Untersuchung des Einflusses von Tantal (rd. 1,5%) und Titan (rd. 0,5 und 0,9%) auf das Gefüge sowie auf die Härte, Zähigkeit und Schneidleistung der Stähle.     

Einfluß der Gefügeausbildung von Hartmetallen auf ihre Koerzitivfeldstärkeundihr Verschleiβverhalten beim Drehen von Eisenwerkstoffen

Drehversuche mit Hartmetallen unterschiedlicher Koerzitivkraft der Zerspanungs-Anwendungsgruppen P 10, P 20, M 10, M 20 und aus einer grobkörnigen Legierung mit 95,5% WC und 4,5% Co auf Stahl C 70 mit rd. 0,7% C, Hartguβ mit 3,55%C und 0,4% Cr, austenitischem Stahl X 12 CrNi 18 8 mit ≦ 0,12% C, ≦ 1,0% Si, ≦ 2,0% Mn und rd. 18,0% Cr sowie 8,0% Ni und der hochwarmfesten Legierung X 8 NiCoCrTi 55 2020 mit ≦ 0,1% C, ≦ 1,5% Si, ≦ 1,0% Mn, ≦ 5,0% Fe und rd. 1,4% Al, 20,0% Co, 20,0% Cr, 2,5% Ti sowie Rest Ni. Zusammenhang zwischen der Kobaltverteilung im Hartmetall und der Koerzitivkraft sowie ihr Einfluβ auf Freiflächenverschleiβ und Kolktiefe der Hartmetallwerkzeuge.     

Einfluß der Carbidverteilung auf die Zeitstandfestigkeit niedriglegierter Chrom-Molybdän-Vanadin-Stähle

Zeitstandversuche an sechs Chrom-Molybdän-Vanadin-Stählen mit rd. 0,15% C, 0,5 bis 1,3% Cr, rd. 0,5% Mo und 0,2 bis 0,5% V in verschiedenen Wärmebehandlungszuständen bei 550 bis 625 °C bis zum Erreichen einer gleichbleibenden Kriechgeschwindigkeit im Sekundärbereich des Kriechens. Abgrenzung zweier Spannungsbereiche mit linearem Zusammenhang zwischen dem Logarithmus der Kriechgeschwindigkeit und dem Logarithmus der Spannung. Rechnerische Abschätzung der Grenzspannung zwischen diesen beiden Bereichen unter der Voraussetzung eines Kriechmechanismus nach dem Modell von Orowan. Elektronenmikroskopische Gefügeuntersuchungen an einem Vanadinstahl mit rd. 0,1% C und rd. 0,5% V. Nachweis von Kletterbewegungen der Versetzungen. Hinweise auf Wechselwirkungen der Versetzungen mit in der Grundmasse gelösten Fremdatomen. Einfluß des Teilchenabstandes im Bereich von 900 bis 2000 Å und des Teilchendurchmessers zwischen 300 und 700 Å bei großen Teilchenabständen auf die Kriechgeschwindigkeit. Vergleich mit bekannten Beziehungen zur Errechnung der Kriechgeschwindigkeit.     

Untersuchungen mit der Elektronenstrahl-Mikrosonde über die Ursachen der Schweißgut-Inhomogenität beim Schweißen unlegierter und niedriglegierter Stähle

Untersuchung mit der Elektronenstrahl-Mikrosonde über Verteilung des Kohlenstoffs und der Legierungselemente im Schweißgut von Auftrags- und Verbindungsschweißungen an 10, 20 und 45 mm dicken Blechen aus unlegiertem Stahl mit rd. 0,18% C, 0,25% Si und 0,50% Mn bei Verwendung von Schweißzusatzwerkstoffen mit 0,3 bis 4% Si, 0,4 bis 4% Mn, 0 bis 2% Cr, 0 bis 0,9% Mo und 0 bis 2% Ni. Zusammenhang zwischen der Primärseigerung und der Ferrit-Perlit-Zeiligkeit des Schweißgutes und ihre Beeinflussung durch die Schweißbedingungen, durch die Wärmeführung während und nach dem Schweißen und durch die chemische Zusammensetzung des Grund- und Schweißzusatzwerkstoffes.     

Vergleich der mechanischen Eigenschaften unterschiedlicher Chrom-Molybdän-und Vanadin-Stähle mit rd. 1 % Cr für schwere Schmiedestücke des Dampfturbinenbaus

Mechanische Eigenschaften von Dampfturbinenläufern mit 760 bis 1145 mm Vergütungsdurchmesser aus drei verschiedenen Chrom-Molybdän-Vanadin-Stählen mit rd. 0,24 % C, 0,25 % Si, 0,40 % Mn, 1,1 % Cr, 0,5 % Mo, 0,8 % V und 0,6 % W. Einfluß erhöhter Gehalte an Kohlenstoff, Mangan und Nickel und eines Zusatzes von Titan sowie die Wirkung eines verminderten Vanadingehaltes. Zugversuche bei Raumtemperatur, Ermittlung von Kerbschlagarbeit-Temperatur-Kurven und Zeitstandversuche bis rd. 30 000 h Dauer bei 525 bis 575°C. Vergleich der Eigenschaften im Rand- und Kernbereich der Läufer und über die Länge vom Fuß-zum Kopfbereich der Ausgangsblöcke. Elektronenmikroskopische Untersuchung der Größe und Verteilung der ausgeschiedenen Carbide. Abgrenzung der zweckmäßigen Verwendungsbereiche der untersuchten Stahlsorten.     

Einfluß des Stabilisierungsverhältnisses auf das Zeitstand- und Ausscheidungsverhalten hochwarmfester austenitischer Stähle mit rd. 16% Cr, 13 bis 16% Ni, 2% Mo und Niobzusatz

Glüh- und Zeitstandversuche bis zu 30 000 h bei 650 °C an je drei Schmelzen der Stähle X 8 CrNiMoNb 16 13 mit rd. 0,04 bis 0,08% C, 0,03 bis 0,05% N, 17% Cr, 2% Mo, 0,4 bis 0,9% (Nb + Ta) und 12% Ni und X 8 CrNiMoNb 16 16 mit rd. 0,05 bis 0,09% C, 0,03 bis 0,1% N, 16,5% Cr, 2% Mo, 0,45% (Nb + Ta) und 16% Ni sowie metallographische und röntgenographische Untersuchung der Glüh- und Zeitstandproben zur Erforschung des Zeitstand- und Ausscheidungsverhaltens. Kerbschlagbiegeversuche an den langzeitig geglühten Proben.     

Einfluß des Gefügezustandes und der Gefügebeständigkeit auf die Zeitstandfestigkeit niedriglegierten vanadincarbidhaltigen Schweißgutes

Glühversuche von 5 000 h Dauer bei 600 °C, Gefügeuntersuchungen und Zeitstandversuche bei 525 bis 600 °C bis rd. 16 000 h Dauer an drei verschiedenen Schweißgutzusammensetzungen mit rd. 0,05 % C, 0,3 % Si, 0,7 % Mn, 0,6 bis 1,1 % Cr, 0,5 bis 0,95 % Mo, 0,3 % V und bis 0,5 % W. Bedeutung des Kohlenstoffgehaltes für die Ausscheidungsverfestigung durch Vanadincarbid. Einfluß der Gefügebeständigkeit in Abhängigkeit vom Molybdän- und Wolframgehalt auf die Zeitstandfestigkeit.     

Warmbruchanfälligkeit nioblegierter schweißbarer Feinkornbaustähle

An Versuchsschmelzen mit rd. 0,2 und rd. 0,1% C, 0,3% Si, 1,5% Mn und Niobgehalten bis zu rd. 0,1% Durchführung von Warmbiegeversuchen bei 600 bis 1000 °C nach Haltedauern zwischen 5 min und 5 h. Ermittlung der Warmbruchanfälligkeit in Abhängigkeit von der chemischen Zusammensetzung und den Glühbedingungen. Deutung der Warmbruchursachen mit Hilfe von Gefügeuntersuchungen und Rückstandanalysen.     

Beitrag zur Warmbruchanfälligkeit niedriglegierter Stähle

Schrifttumsangaben über die Ursache der Warmbruchanfälligkeit. Durchführung von Biegeversuchen an Gußproben aus den Stählen 13 CrMo 44 mit rd. 0,13% C, 0,25% Si, 0,55% Mn, 0,85% Cr und 0,45% Mo und 26 NiCrMoV 5 mit rd. 0,26% C, 0,40% Si, 0,30% Mn, 0,75% Cr, 0,3% Mo, 1,45% Ni und 0,18% V, die aus der Gußhitze ohne Umwandlung in den Wärmofen überführt wurden. Warmbruchanfälligkeit von Proben mit und ohne Umwandlung vor dem Aufheizen auf Prüftemperatur. Metallographische Untersuchungen der Biegeproben. Erörterung der Versuchsergebnisse.     

Zur Abschätzung der Sprödbruchsicherheit von Turbinenwellen

Sprödbruchuntersuchungen an Grundwerkstoff und Schweißverbindungen von vier Vergütungsstählen mit rd. 0,2 bis 0,35% C, 0,3% Si, 0,6% Mn, 0,8 bis 2,0% Cr, 0,4 bis 0,7% Mo, bis rd. 2,2% Ni und bis 0,1 % V. Ermittlung kennzeichnender Übergangstemperaturen in Kerbschlagbiegeversuchen sowie der Bruchzähigkeit in Schleuderversuchen an innengekerbten Scheiben mit 600 mm Dmr. und in Bruchmechanikversuchen. Statische Biegeversuche an Kleinproben. Allgemeiner Zusammenhang zwischen Bruchzähigkeit, Kerbschlagzähigkeit und Rißauffangübergangstemperatur (FATT) für ferritische Stähle mit 390 bis 1175 N/mm² Streckgrenze. Errechnung der Sicherheit gegen Sprödbruch bei geschweißten und geschmiedeten Turbinenwellen unter Berücksichtigung der möglichen Anfangsgröße von Fehlstellen und deren Wachstum unter Betriebsbedingungen.     

Ergebnisse gemeinschaftlicher Langzeit-Standversuche an Schweißgut aus warmfesten Stählen

An Schweißgut aus Stahl mit 1. rd. 0,1% C und 0,5% Mo, 2. rd. 0,1% C, 1% Mn, 1% Cr und 0,5% Mo, 3. rd. 0,1% C, 0,8% Mn, 2,2% Cr und 1% Mo und 4. rd. 0,1% C, 0,3% Cr, 0,8% Mo und 0,2% V Durchführung von Zeitstandversuchen bei 500, 550 und 600 °C bis zu rd. 15 000 h.     

Die Prüfung der mechanischen Eigenschaften gehärteter Stähle im statischen Biegeversuch

An den Wälzlagerstählen 100 Cr 6 mit rd. 1% C und 1,5% Cr (W 3), 100 CrMn 6 mit rd. 1% C, 1% Mn und 1,5% Cr (W 4) sowie 100 CrMo 6 mit rd. 1% C, 1,8% Cr und 0,3% Mo (W 5) in verschiedenen Wärmebehandlungszuständen Durchführung von statischen Biegeversuchen. Versuch zur Kennzeichnung der mechanischen Eigenschaften mit Hilfe neu eingeführter Begriffe.     

Mit einer Vorlegierung hergestellte hochfeste und vergütbare manganlegierte Sinterstähle

An aus Eisenpulver (durch Wasserverdüsung erzeugt) und einem aus komplexen Mischcarbiden bestehenden Vorlegierungspulver mit rd. 20% Mn, 20% Cr, 20% Mo, 7% C und Rest Eisen in Einfach- oder Zweifachsintertechnik oder Warmpreßtechnik hergestellten Proben Ermittlung ihrer technologisch-mechanischen Eigenschaftswerte (Preßdichte, Sinterdichte, Maßänderungsverhalten, Zugfestigkeit, 0,1 %-Dehngrenze, Bruchdehnung, Schlagarbeit, Elastizitätsmodul und Härte). Vergleich der Eigenschaftswerte der mit der Vorlegierung hergestellten Stähle mit den entsprechenden Werten anderer manganlegierter, mit den üblichen Legierungsträgern hergestellter Sinterstähle. Festigkeitseigenschaften vergüteter manganlegierter Sinterstähle. An isostatisch gepreßten Proben Ermittlung ihrer Härtbarkeit im Stirnabschreckversuch und Vergleich der Meßwerte mit denen nickellegierter Sinterstähle.     

Eine verbesserte Einspannvorrichtung zur Prüfung von Stählen auf interkristalline Spannungsrißkorrosion mit Proben nach J. A. Jones

Entwicklung und Erprobung einer neuen Einspannvorrichtung für die Prüfung von Stählen auf ihr Verhalten gegenüber interkristalliner Spannungsrißkorrosion mit Proben nach J. A. Jones. Einfluß der neuen Prüfanordnung auf die Meßwerte für die Lebensdauer der Proben. Mit der verbesserten Einspannvorrichtung Schweißungen eines gegen interkristalline Korrosion beständigen 25 mm dicken Bleches mit rd. 0,15% C, 0,3% Si, 1,2% Mn mit erzsauer umhüllten, ein Schweißgut mit rd. 0,07% C, 0,25% Si, 0,7% Mn, 0,014 bis 0,027% P, 0,010 bis 0,019% S, 0,016 bis 0,039% N, 0,013 bis 0,053% As, 0,9% Cr, 0,09 bis 0,16% Cu, 0,5% Mo und 0,005 bis 0,038% Sn ergebenden Elektroden Untersuchung des Einflusses der Spurenelemente Arsen, Kupfer, Phosphor, Zinn und Stickstoff im Schweißgut auf die Standzeit in kochender Kalziumnitratlösung.