导弹壳体板成形曲率与三轴辊卷板机中心辊进给量的数学力学关系

运用弹塑性理论对导弹壳体板（简称弹壳板）在对称式三轴辊卷板机（简称三辊机）中弯曲时的受力及变形作了系统的研究，提出一组可按照板厚、板材料弹性模量、板材料屈服极限及成形后弹壳板应具有的曲率等参数确定中心辊进给量及施加力的理论计算公式。     

圆头弹对均质装甲板侵彻的数值模拟

本文利用我们发展的二维流体弹塑性Lagrange有限元程序EPIC-2,尝试了群组单元分区技术、刚滑移线技术及沙漏控制技术,对高速圆头弹对均质装甲板撞击问题进行了初步计算。说明了发展后的EPIC-2程序有较强的处理大变形的能力,对流体弹塑性模型也进行了讨论。     

发射器座板强度的有限元分析

文中通过采用有限单元法．对某发射器座板进行强度分析和强度计算．以找出整个座板的结构应力和变形分布规律．为合理布置筋板和减轻座板重量提供理论依据。     

转膛自动机弹带二次挤进过程数值模拟

为研究转膛自动机转膛衬套与身管衬套膛线不等高带来的弹带二次挤进问题,建立反映膛线高度差的弹 带二次挤进过程分析有限元模型。通过数值仿真获得弹带完全挤进转膛衬套和身管衬套的应力、变形和温度;仿真 结果与实弹射击回收的弹带刻痕吻合较好,说明所建立有限元模型具有一定的可信度。对比转膛衬套采用半高膛线 与全高膛线的仿真结果表明：转膛衬套与身管衬套膛线不等高显著影响弹带挤进过程,采用半高膛线能使弹带挤入 转膛衬套更平稳,但弹带在二次挤进身管衬套时会产生更强的冲击;采用全高膛线在弹带挤入转膛衬套时更困难, 但在二次挤进身管衬套时较为平稳。     

钢筋混凝土板在低速冲击下的计算方法

钢筋混凝土板在低速冲击下的局部与整体变形和破坏的特点主要取决于冲击的初速和接触区直径与结构厚度的比值,在计算中必须既考虑冲击的局部作用,也须考虑其整体作用.本文既给出了钢筋混凝土板在低速冲击下局部变形评估方法,又给出了整体变形的弹塑性工程近似分析方法,整体变形分析中忽略板在裂缝形成前的工作阶段,主要考虑了裂缝形成之后到纵向受力钢筋达屈服和钢筋屈服后到结构破坏的两阶段.     

某自动机身管衬套断裂分析

针对某转膛自动机身管衬套定位键断裂的问题,通过分析其工作原理和断裂表现,并考虑到转膛体衬套、身管以及炮箱对身管衬套的影响,给出身管衬套定位键断裂的原因。在对身管衬套进行一定简化与假设的基础上,建立身管衬套的三维模型,采用有限元分析方法计算身管衬套的强度,找出需加强的薄弱部分并对身管衬套的结构进行修改,再进行有限元分析。对比理论分析与试验,结果表明修改后的身管衬套可满足要求。     

薄锥壳对轴向冲击的弹塑性响应

文章研究了弹塑性波在载圆锥壳中的传播问题。发展了包括变形方程及其特征线积分解在内的波的传播理论。无论是在弹性范围内还是在非弹性范围内,理论推断与实验结果都有很好的一致性。     

裂纹梁的弹塑性动态断裂

本文利用弹塑性线弹簧模型建立了一种裂纹梁的弹塑性动态断裂分析的新方法 ,它可以对线弹性变形阶段、弹塑性变形阶段、裂纹稳定扩展阶段和裂纹不稳定扩展阶段的裂纹梁动态断裂问题建立易于求解的常微分方程组 ,并对受均布动载作用的裂纹简支梁给出了数值结果     

基于有限元分析法的发射器座钣承载力分析

文中采用有限单元法,运用ANSYS软件对某发射器座钣三维空间板壳结构进行了整体三维建模,同时运用弹性力学有限元法对座钣建立的有限元模型进行模态分析和瞬态动力学分析．以给出整个座钣的前几阶固有特性、结构应力和变形分布规律以及座钣关键部位的动应力变化历程,对合理布置筋板和减轻座钣重量进一步优化座钣结构提供了理论依据。     

高速变形下金属的动力学性能(一)

<正> 研究材料在高速变形下的动力学性质与提高各种兵器的综合战斗性能有着密切的联系。例如,穿甲弹或破甲弹形成的高速射流侵彻装甲钢板时,弹和板发生两种形式的变形:一是连续的弹塑性流动;二是各种形态的动态破坏,如径向开裂、崩落、压碎和绝     

变厚度环板弯曲的弹塑性分析

本文分析了厚度为线性变化的环板弯曲时弹塑性区变化全过程,并采用等代板法给出外荷载与任意断面弹塑性界限之关系。     

基于线性Drucker-Prager模型的PBX准静态弹塑性变形分析

根据高聚物粘结炸药(PBX)的力学特性,将线性Drucker-Prager模型引入到PBX材料的弹塑性变形研究中。基于线性Drucker-Prager模型,结合经典塑性理论,分析了PBX准静态弹塑性变形过程。明晰了其后继屈服面的特征,推导了其刚度算法,构造了其弹塑性本构模型。从理论上分析了单轴压缩状态、双轴压缩状态条件下的应力应变关系。利用线性Drucker-Prager模型模拟了PBX材料的单元特性。结果表明,其单轴压缩模拟结果和双轴压缩模拟结果均与理论分析结果、实验数据一致。经对比,双轴压缩的极限强度是单轴的1.16倍,相应塑性应变是其0.5倍。     

柔性共形天线液晶聚合物覆铜板弯曲特性研究

柔性天线共形于弹体表面,其弹塑性变形对天线电磁辐射特性产生影响,研究柔性共形天线液晶聚合物(LCP)覆铜板的弯曲特性尤为重要。首次提出了基于板料弯曲计算方法的LCP覆铜板弹塑性弯曲临界半径计算理论。基于LCP及其覆铜板单向拉伸试验得到了LCP覆铜板的应力-应变曲线及力学性能参数,分析了LCP覆铜板拉伸断裂机理。采用曲线拟合法得到了LCP覆铜板应力-应变关系表达式,将LCP覆铜板力学性能参数代入LCP覆铜板弯曲弹塑性临界半径计算公式中,求出其弹塑性临界半径为6.47 mm.采用ANSYS/LS-DYNA软件对LCP覆铜板弯曲变形的压弯过程进行仿真,证明了6.5 mm弯曲半径是LCP覆铜板弯曲的弹塑性临界半径。研究结果表明,理论计算结果与仿真结果的一致性良好,验证了LCP覆铜板弯曲弹塑性临界半径计算方法的正确性。由曲线拟合法得到的LCP覆铜板应力-应变关系表达式,可以进一步为柔性天线的弹体共形应用提供研究依据。     

镁合金圆环约束镦粗过程的形变均匀性数值仿真研究

引入形变均匀性因子和坯料结构参数,借助数值仿真技术进行AZ91D镁合金圆环约束镦粗过程中坯料结构参数、变形工艺参数与形变均匀性的相关性研究。结果表明,AZ91D镁合金圆环约束镦粗过程中形变均匀性随变形温度的升高呈增大趋势,随变形程度、变形速率及结构参数的增大呈减小趋势。     

镁合金圆环约束镦粗过程的形变均匀性数值仿真研究

引入形变均匀性因子和坯料结构参数,借助数值仿真技术进行AZ91D镁合金圆环约束镦粗过程中坯料结构参数、变形工艺参数与形变均匀性的相关性研究。结果表明,AZ91D镁合金圆环约束镦粗过程中形变均匀性随变形温度的升高呈增大趋势,随变形程度、变形速率及结构参数的增大呈减小趋势。     

基于多介质Riemann问题的流体-固体耦合数值方法及其在爆炸与冲击问题中的应用

为提高爆炸与冲击下多介质大变形问题的数值模拟精度，针对具有高度非线性特征、通用形式的Mie-Grüneisen状态方程和流体弹塑性本构方程的多种介质间相互作用问题，提出一种通用、健壮的多介质Riemann问题求解方法，以有效提高物质界面上各物理量的计算精度。结合Euler坐标系下具有锐利界面的守恒型多介质流动数值方法，建立一套能够模拟可压缩流体和弹塑性固体在极端物理条件下大变形动力学行为的数值计算体系。对流体-固体耦合、固体-固体耦合Riemann问题，地下强爆炸、空中强爆炸以及高速冲击等问题开展了数值模拟，计算结果和理论、实测数据符合较好，表明该数值方法能够对典型爆炸与冲击等多介质问题进行有效的模拟。     

薄靶板脱圈原因分析

<正> 脱圈是薄靶板受弹丸冲击时常见的损伤,它的特征是从靶板背面崩落出尺寸不等的圆环或半环,一旦靶板有这种缺陷发生,便会引起验收枪弹的靶试结果波动大、重试率和不合格率高,严重影响枪弹生产。 针对上述问题,采用不同厚度靶板进行射击试验,用光学显微镜、扫描电镜分析靶     

中等厚度金属靶板的三阶段贯穿模型

研究了刚性尖头弹侵彻贯穿中等厚度金属靶板问题。考虑靶板背表面开裂的影响,在有限厚度金属靶板两阶段侵彻模型的基础上,引入开裂侵彻深度概念,提出一个三阶段侵彻贯穿模型。基于不可压缩弹塑性材料有限球形空腔膨胀理论和等效拉伸应变断裂准则,得到弹头表面径向压力、开裂侵彻深度的解析解和弹头侵彻阻力的数值解,由Runge-Kutta法求解弹体运动微分方程,得到极限速度、剩余速度的数值解。与小截锥刚性锥头弹侵彻铝合金靶板弹道试验数据比较,本文模型计算结果与试验吻合很好。计算表明,弹头长度和靶板厚度对侵彻阻力的影响十分明显。     

内置冲击反应材料弹丸壳体侵彻损伤效应研究

基于冲击波理论、带侵蚀模型的空腔膨胀理论及圆柱壳体动力学模型建立了内置冲击反应材料弹体结构侵彻靶板过程模型和过靶后的壳体变形模型。通过Matlab编程得到反应材料段壳体变形的时间历程,并分析了冲击速度和锥角对弹头速度、加速度、侵蚀质量、等效锥角及侵透靶时壳体变形量的影响。研究成果为内置冲击反应材料弹丸侵彻靶板时的结构变形损伤研究提供理论分析方法,并为反应材料损伤和冲击反应条件研究提供了基础支撑和参考依据。     

薄板结构弹塑性大挠度样条有限条分析

根据固体力学大变形增量理论,拓展了结构分析有限条法,建立基于Updated-Lagrangian法的弹塑性大挠度样条有限条法,编制了相应的C语言程序包FSMAP(Finite Strip Method Analysis Program),用于薄板结构大挠度问题的分析.数值算例表明,本文计算结果与有关文献解吻合较好,该方法计算稳定,处理边界条件灵活.