灯泡式水轮机水力振动的消除和估算

结合仙人陂水电站１台灯泡式水轮机导轴承严重振动的处理，提出了桨叶安放角偏差引发水力振动的定量估算方法，走出了现有文献关于这种振动基本停留在定性论述的阶段，为桨呆安放允许偏差标准的修订，提供了新的参考依据。     

红花电站2号机组水导振动分析及处理

红花水电站2号机组水导振动随负荷增加而增大并且超标。分析判断为水轮机水力不平衡所致,检修时测量确认,桨叶外缘倾角(叶片安放角)不一致。通过计算调整转轮接力器缸体与转臂连接板的销孔中心距,桨叶外缘倾角不一致的问题得到改善,水导振动问题得到解决。此外对转桨式水轮机桨叶外缘倾角的控制标准提出了建议。     

高砂水电厂#4机桨叶裂纹的原因浅析与处理方法

简单介绍了高砂水电厂工程概况，对高砂水电厂#4机桨叶裂纹产生的原因，进行简单的分析探讨，并对裂纹的处理方法及过程进行了论述。     

水轮机桨叶枢轴裂纹产生原因分析及处理

雅砻江桐子林水电站水轮机桨叶枢轴R角位置出现两条间断的横向裂纹,对两条裂纹进行打磨清根时,发现两条裂纹逐渐合并,有持续变长恶化的趋势,威胁水轮发电机组安全稳定运行。文章对桨叶裂纹产生的原因进行了分析,对桨叶裂纹进行了有效的处理,消除了裂纹进一步恶化的隐患,保证了机组按期并网运行,为类似水轮机桨叶裂纹检查处理提供了借鉴。     

潜水搅拌器叶片安放角的性能

为研究潜水搅拌器在不同的叶片安放角度(-4°、-2°、0°、2°、4°)下对搅拌池内流场影响的差异,现分别对不同叶片安放角下的潜水搅拌器进行数值模拟并利用CFD后处理软件对所得的流场分析处理。根据数值模拟结果得出:在不同的叶片安放角下,潜水搅拌器流场的速度矢量图总体变化趋势一致且叶片安放角由-4°增大到4°,潜水搅拌器的搅拌效果越来越好;同时随着叶片安放角的增加,潜水搅拌器的轴功率、推力在不断地增大,叶片压力面的高压区也在逐渐地增大;相对于搅拌效果而言,在小转速下可以通过增大叶片安放角来增加潜水搅拌器的搅拌效果,在大转速下可以通过减小叶片安放角来控制潜水搅拌器的搅拌效果,以此达到有效节能的目的;为证明潜水搅拌器数值模拟结果的准确性,选取叶片安放角为0°时的情况进行了试验验证,为以后潜水搅拌器的研究提供一定的参考。     

浅析贯流式机组导水叶卡阻异常振动原因

通过对飞来峡水电站4#机组导水叶卡阻异常振动的原因进行分析,并进行相应的处理,提出运行注意事项及防范措施。     

洪江电厂3~#机组出力偏低原因分析及处理措施

针对洪江电厂3#机组在相同运行环境下较其他5台机组出力偏低的问题,采用理论分析与现场测试的方法,系统研究了影响灯泡贯流式机组效率和出力的因素,查明了3#机组出力偏低的主要原因。通过桨叶转角调整及协联优化,解决了3#机组出力偏低的问题,产生了一定的经济效益。所得成果可供相关研究人员参考。     

大型灯泡贯流式水轮机出力不足原因分析与 现场测试研究

洪江水电厂3#灯泡贯流式水轮机自2003年9月份投产以来就一直存在出力不足的状况,经济损失较大。为此,从理论上分析了该水轮机出力和效率的主要影响因素,确定了3#、5#和6#水轮机导叶和桨叶叶型、间距的现场测试方案。测试研究结果表明,3#和6#水轮机的导叶和桨叶叶型分别基本一致,在各桨叶转角下3#水轮机的桨叶间隔平均值普遍小于5#水轮机的相应间距值。     

隔舌安放角对离心泵的水动力特性影响研究

为了研究螺旋形蜗壳内部流动规律以及不同隔舌安放角对离心泵内部流动特性的影响,基于ANSYSCFX14.5对5种不同隔舌安放角的离心泵模型进行了定常与非定常计算和数据分析,并对离心泵的水力特性进行了实验验证。分析结果表明,随着隔舌安放角的增大,离心泵的高效区明显加宽,但是设计工况附近的水力性能稍有下降,其中在大流量区域,隔舌安放角的作用比较明显;隔舌安放角的不同主要对非设计工况下离心泵内部流体流态影响较大,其中在小流量工况时,随着隔舌安放角的变小,叶轮各流道内的流体流态分布的对称性明显改善,在大流量工况下,随着蜗壳隔舌安放角的减小,蜗壳出口段垂直截面方向的速度梯度变大;隔舌安放角的不同对叶轮所受径向力的影响很小,不同隔舌安放角的离心泵所对应的径向力分布规律几乎一致。     

叶片可调单机组日运行优化方法研究

本文提出叶片可调单机组日运行优化动态规划数学模型，该模型以耗电费用最少为目标函数，以峰谷电价与站下水位变幅过程划分阶段变量，各阶段开机水泵的叶片安放角为决策变量，规定时段内的抽水水量为约束条件。以受长江潮汐影响的江都四站为例进行分析，获得结果如下：(1)在典型潮位过程(12月至2月份平均潮位过程)、设计平均扬程(7.8m)、机组尽可能满负荷工作时，叶片可调单机组日运行优化结果与叶片安放角维持0(设计安放角)相比可节省电费5.24%；且在平均潮差(1.2m)时，叶片安放最优角度与峰谷电价有关，峰电时为-4，非谷与谷电时+2。(2)在潮型不变的情况下，平均扬程分别为4.8m、5.8m、6.8m、7.8m和8.3m(实际可能发生潮位)时，叶片调节运行方式与叶片维持设计安放角相比，可节省费用在3.4-6.2%之间，平均节省4.5%，单位提水费用平均下降4.55%。该成果可为南水北调源头泵站的站间乃至梯级泵站群的复杂系统优化运行提供基础。     

响洪甸水电站双水内冷发电机组振动加大原因分析

响洪甸水电站#4水轮发电机组(以下简称机组)是我国第一台双水内冷水轮发电机组,作为六十年代国家试验产品,时代特征鲜明,经过将近50年的运行,线圈等相关配件老化严重,机组在2010年突然出现振动加大现象。双水内冷机组已经逐渐退出历史舞台,相关备品备件不便于从市场购买。本文从振动可能产生的原因,对#4机组进行分析,并采用相关试验进行比较验证,文章最后交代启动双水内冷水轮发电机更新空冷发电机组工作必然性和必要性。     

机组轴系振动诊断及处理方法研究

针对铁岭发电厂#3汽轮发电机组#5轴振、#4瓦振的振动过大问题，对#3机组的轴振动和瓦振动进行了全面测试，通过数据分析查明振动超限原因是发电机-低压转子间短轴与相邻转子联接对轮偏差较大以及低压转子存在一定的二阶质量不平衡。改善发电机-低压转子间短轴联接对轮对中状态及低压转子现场高速动平衡，解决了振动超限问题。     

水轮发电机组桨叶故障原因分析及处理

针对某水电站机组桨叶故障导致机组有功波动及振动异常的情况,从故障的表象开始,通过研判和探索,采用现场检查和试验等方式,准确定位到故障点,为机组桨叶故障原因的分析提供了思路和借鉴。     

泵组桨叶裂纹原因分析及处理方法

分析了长洲水利枢纽南安1号泵组桨叶裂纹产生的原因,介绍了桨叶裂纹处理的具体方法。     

高压加热器疏水管道振动原因分析

引起设备振动的原因很多,根据#5高压加热器疏水管道振动原因的分析结果,逐项进行了排查和处理,最终找到了引起管道振动的主要原因。采取了有效措施,使高压加热器疏水管道振动的问题得到了明显改善。     

飞来峡水电站3~#机组转轮接力器缸耳柄断裂原因分析及应急处理

分析了飞来峡电站3#机组转轮接力器缸耳柄断裂故障的主要原因,重点分析了桨叶控制方式、设计方面的缺陷等对机组运行的影响,并提出了相应的处理意见,可供相关水电厂的设计、运行维护参考。     

300MW汽轮发电机组突发性低频振动原因分析及处理

湖南华电石门电厂#1机组调试过程中,带270MW高负荷时,先后2次因为低压转子轴和轴承振动突然增大到保护值以上而跳机。通过对振动特征和运行参数进行分析,判断振动原因是低压转子#3轴承油膜失稳。调整#3轴承标高、减小#3瓦顶部间隙并对#3轴承下瓦块调心以后,机组满负荷运行时低频振动消除,所有轴和轴承振动都稳定在优良范围内。     

导叶进口安放角对轴流泵性能的影响

为了探究导叶进口安放角对轴流泵性能的影响,采用CFD三维流动数值模拟技术对泵段模型进行分析,对其水力特性和内部流态进行研究,并与模型试验结果比对。结果表明,导叶进口安放角的变化只对导叶和出水部件有影响;在导叶进口安放角依次增加5°的三种模拟方案中,方案2在流量为355 L/s时泵段的综合性能最好,其泵段最高效率为87.0%。方案1的导叶进口安放角高效区向小流量偏移,高效区范围较小,流量向非设计工况变化时效率下降较快;方案3的导叶进口安放角高效区向大流量偏移,高效区范围较大,流量向非设计工况变化时效率下降较慢。在实际运行中,适当增大导叶进口安放角可以提高轴流泵在大流量工况下的效率,但同时应防止导叶进口安放角太小导致水泵高效区范围太小。     

瀑布沟水电站2#水轮发电机组调速器故障分析及处理

针对瀑布沟水电站2#机组检修后调速器试验时,调速器关闭时间异常及关闭过程中产生剧烈振动故障,分析原因后,进行了相应的处理,至今运行正常.为防治该类故障的发生提出了预防措施.     

洪江水电厂桨叶连接螺栓更换施工工艺

洪江水电厂共安装6台单机容量45 MW的灯泡贯流式水轮发电机组,其水轮机生产厂家为日本日立公司,转轮直径5 460 mm,轮毂直径2238.6 mm,转轮桨叶为数5,转轮重4 9010㎏,浆叶设计间隙为3.0 mm。1号机在运行减负荷过程中桨叶操作机构连接螺栓发生断裂,导致桨叶开度不均引起机组振动加剧,严重威胁机组设备安全,必须对全部桨叶螺栓及垫片进行更换。