低能量强夯结合轻型井点降水地基加固的试验研究

选用不同布点方式、夯击能、夯击次数、降水方案及填土方式等参数进行现场低能量强夯试验,并对强夯试验前后采用多种手段进行测试。应用统计分析方法对试验结果进行对比分析,讨论了强夯施工参数的变化对粉土地基加固效果的影响,对强夯加固粉土地基过程中的有关施工参数提出一些建议。     

井点降水联合低能量强夯法在软弱地基加固中的应用

强夯法地基处理技术1978年开始在我国推广应用,现已拓展到饱和软黏土的地基处理中。该文结合某工程实例,介绍了采用井点降水联合低能量强夯法进行加固的过程。全面介绍了排水体系设置、强夯施工参数及布点方式、两遍夯击的间隔时间及收锤标准。证明采用低能量强夯加固软土是可行的,关键是要设置有效的排水系统。     

低能量强夯联合真空降水加固粉土地基施工参数研究

通过对试验区选用不同夯击能、布点方式、夯击次数、降排水条件及填土方式等施工参数进行低能量强夯试验,并对强夯试验前后采用多种监测和检测手段进行测试.应用统计分析方法对试验结果进行对比分析,讨论了强夯施工参数的变化对粉土地基加固效果的影响,提出了强夯加固粉土地基过程中有关施工参数选取方面的一些建议.     

真空降水联合低能量强夯在加固大面积吹填土路基中的应用

结合上海某临港新城大面积吹填土地基处理工程,对真空降水联合低能量强夯加固大面积吹填土路基进行研究,对加固过程中及加固后的地下水位变化、超静孔隙水压力变化、工艺参数、以及加固机理进行分析和讨论。在此基础上确定大面积施工的参数和工艺。真空降水联合低能量强夯的技术进一步拓宽了井点降水和强夯法的适用范围,为我国沿海地区工程建设中遇到的大面积吹填土加固问题提供新的途径。     

组合式地基加固技术在沿海软弱地基处理中的应用

通过工程实例,介绍低能量强夯联合真空降水法和复合地基联合强夯法两种组合式地基加固技术,对沿海饱和软弱地基的处理,取得良好的加固效果,拓展了强夯法的适用范围.     

船厂吹填粉细砂地基强夯加固质量控制

通过静力触探监测比贯入阻力并采用探地雷达现场监测试夯后粉细砂土层结构变化,采用地下水位仪观测真空降水效果,采用三维有限元数值模拟强夯后粉细砂土层竖向位移;确定了夯击能、夯锤间距和夯击次数等施工参数,明确了降水深度、比贯入阻力和最后两夯沉降差等质量控制参数。     

真空降水结合低能量强夯在吹填土路基加固中的应用

结合上海临港新城大面积吹填土地基处理工程,试验研究了应用真空降水结合低能量强夯加固大面积吹填土路基问题,对加固过程中及加固后的地下水位变化、超静孔压变化、工艺参数以及加固机理进行了分析和讨论。在此基础上确定了大面积施工的参数和工艺。真空降水联合低能量强夯的技术进一步拓宽了井点降水和强夯法的适用范围,为我国沿海地区工程建设中遇到的大面积吹填土加固问题提供了新的途径。     

强夯加固粉土地基地面振动衰减规律研究

为研究强夯加固粉土地基地面振动衰减规律并确定强夯影响范围,依托济南-东营高速公路工程,对不同夯击能强夯加固粉土地基地面振动的速度幅值及振动频谱进行了现场测试,并基于测试数据通过量纲分析推导了强夯加固粉土地基地面振动衰减规律的计算公式。研究表明:(1)地面振动速度随距离增加呈现出不同的衰减区;(2)单击夯击能越大,强夯施工对邻近环境不利影响的范围越大,单击夯击能相同时夯击次数越多,对邻近环境影响范围越大;(3)地面振动衰减与夯击能和夯锤面积相关,随夯检距离呈负幂函数衰减,量纲分析推导出粉土地基地面振动衰减公式,经验证是合理的。     

低能量强夯法加固浅层吹填土地基试验研究

通过上海市某道路地基加固工程的现场试验研究,对采用真空排水联合低能量强夯法在加固浅层吹填土和砂质粉土层的方法进行研究,摸索最佳排水、降水措施,优化施工工艺参数.同时,用静力触探试验和标准贯入试验等对地基加固的效果进行检验.结果表明,低能量强夯对表层吹填土和砂质粉土均能提高其强度,证明了低能量强夯法在加固浅层吹填土地基的适用性.     

塑料排水板在地基加固中的应用

对黄河中下游粉土和粉质粘土地基,试验研究了插设塑料排水板条件下的强夯加固效果。证实了强夯施工时插设塑料排水板,可有效降低饱和土中超静孔隙水压力峰值,加快孔隙水压力消散,缩短施工工期;并可提高强夯夯沉量,减少夯击时对饱和土体的振动扰动,缩短触变恢复时间,由此插设塑料排水板可有效提高地基处理效果。     

冲击荷载下软土的动力响应及结合水变化试验研究

通过SPAX-2000动静真三轴测试系统,研究了饱和软黏土在冲击荷载作用下的应力、应变、孔隙水压力等指标的变化特征。同时,通过差热分析法和理论计算,对比了试验前后软土中结合水含量大小。研究表明,土中结合水含量及其变化对土的物理性质和力学行为有重要影响。试验前后饱和软黏土中结合水含量变化较大,水性转化现象明显,土体固结作用显著,并且冲击荷载作用下土中水性转化、弱结合水排出与动力排水固结程度有因果联系。在一定试验条件组合下,存在饱和冲击能,此时能激发土中结合水转化为自由水量最多;伴随孔隙压力的消散和土体的固结,土的抗剪强度提高、压缩性减小,土体成为超固结土。该研究能揭示软基加固的微观机理,可为静动力排水固结法设计提供理论依据。     

饱和软黏土渗透特性及对一维大变形固结影响

 通过室内渗压试验对广州南沙饱和软黏土在不同固结压力和不同渗透压力下的渗透特性进行系统研究,分析影响土体渗透性的各种加卸荷条件;归纳渗透系数与固结压力、渗透系数与孔隙比的经验关系;揭示了软黏土的渗透规律和渗透破坏特征。在试验成果分析基础上,根据大变形固结理论中以位移为控制变量的物质描述方程,进一步研究初始渗透系数对大变形固结的影响以及在软土地基大变形固结计算中考虑压缩系数和渗透系数的非线性的必要性和合理性。     

石灰土填料在动载作用下弹性模量的试验研究

在大量动三轴试验的基础上，研究了石灰土试样的动弹模量的变化规律；同时还针对掺灰比、固结比以及频率等影响因素进行了深入研究，得出了下列的结论：石灰土的动弹模量随应变水平的变化规律与粘土基本一致；在相同应变水平下，随着围压的增大动弹模量将增大：增大掺灰比，动弹模量亦相应增加；当掺灰比大于5％时，效果尤其明显：固结比对动弹模量有很大影响，最大动弹模量随固结比增减而增减，动应变幅值较小时，动弹模量随固结比增减而增减，但超过某一应变幅值时，将随固结比增加而减少；在相同的振动荷载作用下，频率愈高，动弹模量愈大，但增长的幅度并不是很大。所得出的结论对工程应用具有一定的指导意义。     

动力排水固结法加固饱和软粘土地基试验研究

针对强夯法加固饱和软粘土地基时超静孔压消散难和易出现"橡皮土"现象,提出强夯和排水固结二者结合的动力排水固结法,利用立体排水系统来加速夯后超静孔压的消散和软土固结,并结合某港口仓库软基加固工程进行了现场试验研究,对动力排水固结法的加固效应、加固效果及工艺特点等进行了分析和讨论。     

软土的振动排水固结特性试验研究

以江苏镇江某现场软土为研究对象,室内利用自主设计的动态固结渗透仪模拟饱和软土在振动荷载作用下的响应。在不同排水条件、围压、静荷载、振动荷载和频率下进行排水固结试验,并同单一的静压排水固结试验进行对比,重点分析试验过程中的动应变和固结排水效应,探讨软土的动力固结排水机理。试验结果表明,振动作用可以明显地提高排水速度,增加排水量;固结压力、振动荷载和频率对软土的振动排水效应产生显著的影响。试验结果和振动排水的机理分析,对当前软土地基处理及其施工工艺设计具有重要的实用价值和指导意义。     

排水条件对不同固结度软黏土动力特性影响试验研究

地铁隧道下卧土层由于施工扰动通常存在不同固结度,列车荷载下土体应变规律也有所差异,进而产生不均匀沉降。通过室内动三轴试验系统对杭州饱和软黏土进行动力测试,研究了排水条件、固结度、振动次数对软黏土动孔压和应变的影响,在试验和现有研究成果的基础上建立了考虑初始固结度、振动次数、排水条件的应变软化模型。结果表明:固结度愈高的土体,孔压发展愈缓慢,并且随振动次数增加,在较低的孔压水平就可达到稳定,排水条件下的孔压发展规律可由不排水试验获取。土体应变随循环次数的增加而增加,随固结度的增加而降低;提出的应变模型考虑了荷载循环过程中土体的排水,可以较好地模拟不同固结度下饱和软黏土的应变发展规律。     

强夯处理软土地基的应用与效果分析

通过一工程实例,介绍了高能级强夯在饱和软土地基中的应用,采用不同的夯锤和强夯工艺,取得了令人满意的加固效果,并为深厚软土地基的强夯加固处理积累了经验。     

预夯和降低地下水位对强夯效果的研究

根据某机场扩建工程中强夯地基加固试验区的试验结果 ,分析降低地下水位和预夯措施对加固效果的影响 ,研究这些措施的作用和强夯加固软弱地基土的机理。试验研究表明 :降低地下水位和预夯措施均有助于提高强夯对地基土的加固效果 ;饱和黏性土强夯加固的核心是为超孔压提供排水通道 ,其机理是动力固结     

强夯加固饱和粉土施工工艺研究

针对饱和粉土地基存在的问题,通过分析过去在饱和软弱地基上强夯失败的原因,并结合一些在这种地基上强夯成功的经验,提出在饱和软弱地基上进行强夯需要注意的几点问题。     

动力固结后饱和软土三轴剪切性状的试验研究

通过淤泥质饱和软粘土的三轴固结不排水剪切试验,研究了海相沉积原状土、重塑土以及超固结土在动力固结后的应力–应变性状表现。原状软土经过动力固结后在剪切过程中表现出应变软化,重塑软土在低围压下具有一定的应变硬化现象,而在高围压下则为应变软化型。3种状态下的软土的应力–应变关系曲线按照双曲线形式对围压均具有较好的归一性。应力路径分析表明,原状土经过动力固结后在剪切过程中表现出一定的超固结土的性状,而经过动力排水固结后,重塑土则具有明显的超固结土特性。