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Fe—Nb—C合金的中温内耗 总被引:5,自引:0,他引:5
Fe-Nd-C合金内耗测试表明:700℃,1h水淬合金的Snoek峰较低,而且含Nb越多,Snoek峰高(hs)越低。与通常铁基材料不同,变形导致Fe-Nb-C合金的hs增强:对于含Nb(≥0.06%,质量分数,下同)较低的合金,“Snoek阻尼温区”(室温-150℃)内耗增强显著,其Snoek峰高温支明显抬起、甚至形成混合双峰;对于含Nb≤0.3%的合金,hs增强甚微,仍是一对称的Snoek峰,并在80-130℃间形成-分立峰。降温SKK峰向低温移动,但峰高(hSKK^c)未减低,含Nb较低合金的hSKK^c都明显高于hSKK^h。 相似文献
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测量了不同Y2O3稳定剂含量(摩尔分数分别为0.25%,0.50%和0.75%)对8Ce,Y-TZP陶瓷的室温至250℃内耗特征的影响.结果表明,Y2O3含量为0.25%时,晶体结构为单斜相,无内耗峰出现,内耗呈单调增加;而Y2O3含量为0.50%和0.75%时,晶体结构为四方相,在内耗-温度曲线上出现弛豫内耗峰,模量单调减小,峰值为10^-3--10^-2,峰位随测试频率增加向高温移动,弛豫时间符合Arrhenius关系,内耗峰的积分强度与稳定剂的含量(即Y^3 离子的浓度)成正比,该内耗峰起源于YZrVoe偶极子的再取向。 相似文献
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牛焱 《中国腐蚀与防护学报》1996,(2)
研究了Fe-15Nb和Fe-30Nb(Wt%)合金在600~800℃低氧压气氛中的氧化行为,实验所用的氧压处于煤的气化气氛下的氧分压范围。氧化后合金仅发生了Nb的内氧化,生成Nb2与Nb2O5,有些情况下还生成FeNb2O6。在600℃时氧化速度很低,但在700~800℃时则颇高。这些合金内氧化的重要特征之一,是其内氧化物的分布几乎完全与合金中的高含Nb相一致。此外,合金氧化后均不出现外氧化层。这些可能都是由于Nb在Fe中溶解度很低且合金呈两相组织所致。 相似文献
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研究了Fe-15Nb和Fe-30Nb合金在600-800℃,0.1MPa纯氧中的氧化行为。结果表明,氧化过程遵循近似的抛物线规律,与相同条件下的纯铁相比,合金的氧化速率常数低得多,所生成的外氧化膜为弥散的二元Fe-Nb氧化物和Fe2O3,但不含有FeO与Fe3O4.合金不发生内氧化和Nb的局部贫化现象,基于Fe-Nb-O三元相图,考虑到Nb在基体金属中的低溶解度和合金为两相组织的影响,讨论了氧化特点 相似文献
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注射成形高密度合金的变形控制 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了注射成形高密度合金的变形行为和变形控制。实验表明,在液相烧结过程中,由于重力作用导致粘性流动,合金试样发生变形。对W含量较高的合金,采用二步烧结工艺可以有效地控制变形。在此工艺中,压坯首先在粘结相熔点以下温度烧结,形成W连通骨架,然后在高于粘结相熔点以上的温度下烧结较短时间以达到全致密;对于W含量较低的高密度合金,将原始混合粉末采用机械合金化,然后再进行固相烧结,可以得到性能很高的无变形的合金。 相似文献
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氢对Ti3Al—Nb合金组织和高温变形的影响 总被引:1,自引:1,他引:0
研究了氢对一种Ti3Al基合金(Ti-24Al-14Nb-3V-0.5Mo.at%)组织和高温变形的影响。结果表明,渗氢使所研究合金的O相中氢化物,这些氧化物在高温下分解,留下一些位错误,渗氮还使O相的体积发散下降,在高温变形中,氢的存在可促进O相的动态再结晶和B2相中的位错运动,并能降低变形过程激活能,同时,对氢降低合金高温变形的流变应国的机制进行了分析。 相似文献
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研究了冷加工和热处理对Nb及两种Nb基弹性合金弹性性能(包括弹性极限、弹性模量以及弹模温度系数)的影响。试验结果表明:(1)Nb—2Mo—2Zr—1Ti单相合金回复态弹性极限较冷轧态及再结晶态的皆高。时效硬化型合金Nb—40Ti—5.5Al,尽管冷轧态弹性极限较低,但经时效处理,弹性极限增加较多,而弹性模量只有少量变化,从而储能比(σ_?~2/E)大大增加(2)强烈冷变形态及再结晶态纯Nb弹性模量随温度变化(E—T)关系皆存在反常升高现象。强烈冷变形态Nb经600℃,4h处理,(回复态),E—T反常关系消失;而再结晶Nb经600℃,4h处理,反常关系不起变化。本文还讨论了无磁性的Nb弹性反常机理。 相似文献
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MnCu合金马氏体相变和马氏体的内耗 总被引:2,自引:0,他引:2
本文对含Mn60-90wt-%的MnCu合金在123—423K温度范围内进行了低频和声频内耗测量,研究马氏体相变和马氏体中各种界面对内耗的贡献.结果指出,马氏体相变内耗可分解为两部分,即相变中的稳定内耗峰(阶梯变温测量时,T=0)和低温背景内耗.相变内耗主要是由马氏体和母相界面的运动产生的;低温背景内耗是由马氏体片间界面的运动产生的,且表现出强烈的振幅效应,其强弱决定于马氏体片间界面的数量.马氏体片间界面的运动产生的非线弹应变导致了附加的模量亏损和非线性共振行为.高Mn合金(Mn>80wt-%)中的弛豫型内耗峰研究指出,该峰的弛豫时间分布参数服从β=|β_0-β_Q/k_B T|. 相似文献
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利用OM和TEM系统研究了Ti-1300合金的室温变形行为。结果表明:Ti-1300合金在不同温度下进行固溶处理后进行拉伸变形,在应力-应变曲线上没有出现双屈服的现象;Ti-1300合金因含有较多的β稳定元素引起β相的稳定性增加,在室温变形机制主要是位错滑移和孪生;塑性变形过程中位错将产生滑移、缠结和割阶等交互作用,随着塑性变形量增加10%,Ti-1300合金的显微硬度约增加210 MPa。 相似文献
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测量了高纯Fe-Nb-C合金的400-850℃内耗,发现一个峰温度随测量应变振幅变化的高温(666-740℃)磁机械滞后阻尼内耗峰。研究了峰的特征、出现、消失条件及升降温、频率、振幅、变形与退火等因素对峰的影响.提出了用内耗实验确定材料中阻碍铁磁畴壁Barkhausen跳动应力的方法和合金中产生磁机械滞后阻尼-温度峰(Q_m^(-1)-T)的物理机制。 相似文献
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230~371℃下使用的快速凝固Al-Fe-V-Si合金 总被引:1,自引:0,他引:1
Allied—Signal公司研制的快速凝固Al—Fe—V—Si合金具有满意的机械性能,其中包括合乎需要的高温强度、弹性模量、断裂韧性和疲劳强度。此外,随使用条件而定,根据需要,还可通过控制硅化物的体积分数和Fe、V的比例,对Al—Fe—V—Si合金的高温强度和断裂韧性进行侧重性调整。合金的耐蚀性良好。 相似文献
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牛焱 《腐蚀科学与防护技术》1995,(2)
研究了含15与30wt%Nb的两种Co-Nb合金在600-800℃低氧压F的氧化性能选择的氧压低于相应温度的氧化钴分解压,由H2-CO2混合气获得,在600℃为10-24atm,而700与800℃为10-20atm.两种合金在600与700℃氧化结果仅产生由α-CO与氧化铌(NbO2与Nb2O5)混合物组成的内氧化带在700℃尚可能生成双元氧化物CONb2O6在内氧化带界而无贫Nb层可见.两会金,尤其是Co-30Nb在800℃时发生了由内氧化向外氧化的转变,伴随有贫Nb的单相区出现于合金的表层.从Co中Nb的溶解度很低和合金与氧化膜显微组织的特点等角度详细讨论了合金的腐蚀机制. 相似文献
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变形及热处理对Zr—Sn—Nb合金中β—Zr分解的影响 总被引:8,自引:0,他引:8
用透射电子显微镜研究了变形及热处理对Zr-Sn-Nb合金中β-Zr分解的影响,试样经750℃,0.5h处理快冷后,在晶界上形成块状的β-Zr,在晶粒内形成棒状的β-Zr,经1000℃,0.5h处理快冷后,在板条晶粒的晶界上形成层状的β-Zr,晶界上的β-Zr在560℃热处理时发生的分解,得到颗粒状的β-Nb(100nm-200nm),但晶内棒状的β-Zr并不发生分解,变形使β-Zr变得更不稳定,促进其分解时的成核,可以得到粒径更小(10nm-60nm)的β-Nb第二相,原来不易发生分解的晶内棒状β-Zr,经变形处理后也可以发生分解,为了在含Nb的合金中获得细小并且均匀分布的β-Nb第二相,坯料经过均匀化β相加热淬火后,在后续的成材加工过程中,不应在高于610℃的温度下进行热处理,要避免重新形成块状的β-Zr。 相似文献
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铁含量对Al—Si—Fe合金微观组织及内耗性能的影响 总被引:5,自引:2,他引:5
采用快速冷凝-粉末包套挤压工艺制备了含铁量分别为1.2%和3.5%的Al-Si-Fe合金。研究了这两合金在挤压和退火状态下的微观组织特征和内耗行为。解决了Fe含量及其析出相、热处理状态等对内耗的影响,提出了该合金在系在60-250℃温度范围产生内耗峰的机制。 相似文献
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