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为探究热处理对激光选区熔化(Selective Laser Melting,SLM)成形18Ni300马氏体时效钢力学性能的影响,利用激光选区熔化技术制备18Ni300马氏体时效钢试样,分别对成形试样进行时效处理、固溶处理和固溶+时效处理。通过金相显微镜、扫描电镜、硬度计和拉伸试验机,分别测试分析了不同热处理SLM 18Ni300马氏体时效钢的微观组织、显微硬度和拉伸性能。固溶+时效处理后,SLM 18Ni300马氏体时效钢激光熔池消失;组织为均匀致密的板条马氏体,且均有细小析出物弥散分布于晶界和板条间;抗拉强度和硬度显著提高,但延伸率明显下降。此外,固溶+时效处理后材料的强塑积可以得到改善。 相似文献
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45钢激光渗硼后的显微组织及相结构分析 总被引:8,自引:0,他引:8
用扫描电子显微镜和X射线衍射仪对45钢激光渗硼层的显微组织和相结构进行了分析,结果表明45钢激光渗硼后,渗硼区的显微组织:表层为胞晶组织,次表层为树枝晶组织,再往里为共晶组织。渗硼区组织的相组成为α-Fe、FeB、Fe2B、Fe3(C·B)及B4C相等。不同显微组织中各相所占比例不同,因而导致各区显微硬度不同。 相似文献
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本文研究了18%Ni(350KSi)马氏体时效钢在加热过程中晶粒长大随温度的变化规律,与应力状态对奥氏体晶粒长大的影响。结果表明:在780℃~1200℃温度范围内晶粒长大趋势分为三个阶段。晶粒长大临界温度为Tc_1=869℃;Tc_2=955℃。用线性回归方法计算得到该合金三个阶段的热激活能分别为62KJ/mol,42KJ/mol,296KJ/mol。电子探针分析结果认为中温区(860~950℃)晶粒长大趋势变缓慢是由于合金元素Ti、Mo在晶界偏骤所致。相同应力值下、拉应力促进晶粒长大、压应力抑止晶粒长大。 相似文献
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无钴马氏体时效钢的研究现状 总被引:6,自引:0,他引:6
综述了无钴马氏体时效钢的发展和研究现状,阐述了无钴马氏体时效钢的时效组织结构及强化机制,分析了合金元素在马氏体时效钢中的作用,并提出了无钴马氏体时效钢未来的发展趋势. 相似文献
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为研究18Ni无钴马氏体时效钢电子束焊接缺陷的形成原因,对比分析了同一成分不同批次的两种无钴马氏体时效钢的基体及焊接接头,采用金相显微镜和扫描电镜观察了微观组织结构.研究表明:两种材料的晶粒大小差别较大,但基体组织均为细小板条马氏体组织,晶界分布有片状的奥氏体组织,晶体内部也有少量的奥氏体颗粒;焊缝组织为粗大柱状晶,熔合线附近热影响区组织发生了再结晶,晶粒已明显合并长大.晶粒大小和奥氏体含量的不同,是导致两试样导热性能不同的主要原因,对于导热性能差的材料,焊接时应尽量降低能量输入,减少熔池金属量,以防止焊接缺陷的出现. 相似文献
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采用真空感应炉熔炼了4种不同Mo含量的00Cr12Ni9Mo(x)Cu2Ti马氏体时效不锈钢,研究了Mo含量对合金的完全固溶温度,以及随后的冷加工和时效处理工艺对合金的组织与性能的影响。金相观察发现在950℃~1100℃之间固溶时,晶粒随温度升高而增大;当Mo含量达到3.3%时,合金在1000℃以下固溶会有δ-铁素体析出。硬度分析发现,固溶温度对固溶态硬度几乎没有影响;增加Mo含量能提高马氏体时效不锈钢的峰值硬度以及抗过时效温度。耐腐蚀后的试验显示,1%的Mo含量即可有效提高合金的耐腐蚀性,时效4h对耐蚀性影响不大,当延长时效时间至400h,合金的耐腐蚀性严重受损。 相似文献
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用固体粉末法,在4Cr10Si2Mo马氏体气阀钢表面制备了Al—Cr二元渗层及Al—Cr—Ce三元渗层,研究了渗层的显微组织和成分分布,测定了渗层由表及里的显微硬度。Al—Cr渗层厚度约为3501μm,硬度为580Hv;Al-Cr—Ce渗层厚度约为420μm,硬度为500Hv。 相似文献
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本文主要对具有优异综合性能和加工特性的18Ni马氏体时效超高强度钢的低周疲劳性能影响因素进行了分析研究,系统分析了18Ni马氏体时效钢合金元素对其力学性能的影响机理,并从晶粒度、材料微观组织、低周疲劳试验条件、疲劳试样加工状态以及非金属夹杂物等方面综述了18Ni马氏体时效钢低周疲劳性能的影响机制。 相似文献
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为了使得工程上常用的零部件保持自身韧性的同时提高其表面的耐磨性,利用激光合金化技术在45钢表面制备了二元硼氮合金化层,优化了工艺参数,研究了合金化层的组织及性能。结果表明:随激光功率、扫描速度、搭接率增大,合金化层硬度均呈先增后降的趋势,在1.5 kW、500 mm/min、50%时硬度分别达到最大值954,885,882 HV2 N,随B∶N(质量比)中B的含量提高,合金化层硬度逐渐上升;最佳工艺参数为:激光功率1.5 kW,扫描速度500 mm/min,搭接率50%,经最优工艺处理后的合金化区组织由Fe2N、Fe2B、FeB、Fe7C3、γ-(Fe, N)等化合物和固溶体组成,以柱状晶和胞状晶为主,厚度约为600μm,平均硬度为1 023 HV2 N,热影响区组织由少量针状马氏体以及残余奥氏体等组成,厚度约为250μm,硬度由967 HV2 N到265 HV2 N呈梯度分布;合金化层的摩擦系数约为0.451 ... 相似文献
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采用化学浸泡法和模拟闭塞电池方法研究了固溶+时效和固溶+调整+时效处理的0Cr17Ni4Cu4Nb马氏体不锈钢的耐点腐蚀性能,并与18-8型奥氏体不锈钢(316L)耐点蚀性能进行了对比。结果表明,0Cr17Ni4Cu4Nb马氏体不锈钢组织内富Cu析出相促进了点蚀坑萌生,而点蚀坑发展则与组织形貌有关。固溶+调整+时效处理的0Cr17Ni4Cu4Nb马氏体不锈钢因组织内析出富Cu相多而大,其萌生的点蚀坑密度较高,但由于马氏体板条较细,其点蚀坑尺寸和深度较小;固溶+时效处理的0Cr17Ni4Cu4Nb马氏体不锈钢因组织内析出富Cu相少而小,萌生的点蚀坑密度较低,但粗大的板条马氏体组织导致点蚀坑尺寸和深度较大。与18-8型奥氏体不锈钢耐点蚀性能对比表明,通过对0Cr17Ni4Cu4Nb马氏体不锈钢进行合理的热处理,其耐点蚀性能可与18-8型奥氏体不锈钢相当。 相似文献
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从 3种不同厚度规格 (36mm ,5 0mm ,80mm )的 9Ni3CrMoV钢板中不同部位及不同方向取样 ,用圆试样测定了拉伸应力 应变曲线 ,计算了该钢的形变强化指数n值 ,研究了取样部位和取样方向对n值的影响 ,结果表明 ,试样取样部位和取样方向对n值的影响不大 ,9Ni3CrMoV钢的n值与屈强比σs/σb 及屈服强度σs 呈明显线性关系。在最大载荷下 ,9Ni3CrMoV钢的真应变εb 低于其形变强化指数n值 ,两者相差约 10 %。 相似文献
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为分析检测316L不锈钢在电解液中钝化膜的耐腐蚀性能,采用Tafel腐蚀极化曲线、电化学阻抗谱、Mott-Schottky进行了表征。极化曲线结果表明:腐蚀电位为-0.955 V,腐蚀电流密度为10-4.02 A/cm2;电化学阻抗测试结果表明:当成膜电势为0.3 V时,该膜的耐蚀性能均优异于其他电势下形成的膜;由Mott-Schottky分析表明:钝化膜的施体密度基本随成膜电势的增加而降低,钝化膜的厚度基本随成膜电势增加而增加。同时,根据PDM分析可知该膜在该电解液下100 a内将被腐蚀至4.5 mm的深度。 相似文献
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0Cr18Ni9Ti钢焊接接头表面纳米化及接头抗H2S应力腐蚀性能的研究 总被引:16,自引:0,他引:16
为了提高不锈钢焊接接头的组织均匀性及其抗H2S应力腐蚀性能,采用超音速颗粒轰击(Supersonic Particles Bombarding缩写为(SSPB))技术对0Cr18Ni9Ti不锈钢焊接接头表面进行处理,利用金相显微镜和透射电镜对材料表面的微观组织进行了分析.利用X射线应力衍射仪对纳米化后的式样进行残余应力分析,抗硫化氢应力腐蚀试验按照GB4157-84标准执行.结果表明,经超音速颗粒轰击处理可以使样品表层晶粒细化至纳米量级,表层晶粒尺寸平均为10.4 nm,而且表层组织得到均一化.试验证实抗H2S应力腐蚀性能得到显著提高. 相似文献
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回火温度对Ni-P基化学镀层显微硬度和耐蚀性的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了回火温度对Ni P基化学镀层显微硬度和耐蚀性的影响。结果表明 ,Ni P、Ni Co P、Ni Co P SiC 3种镀层的硬度随着回火温度的升高总体上呈上升趋势 ,并在一定温度范围内出现了硬度峰值 ;3种镀层的腐蚀率随回火温度的升高而增大 ,在 40 0℃时达到最大值 相似文献