三重蛙形绕组直流电机中的脉振电势及其迥路阻抗

文章计算了脉振电流的回路阻抗,因此认为不宜采用三重的拉图尔绕组,最好选用2 P=奇数,y_(Is)=uq±3a(a=0、1、2、3……)的普通蛙形绕组。     

三相分数槽绕组的分布与排列方法

若每极每相的槽数q为分数,即q=Z_s/2PM=c/d。c与d互为质数。式中:Z_s——定子槽数; p——极对数; m——相数。为了按排对称的三相绕组,我们引入两个量,即槽电势星形矢线数k和矢距y_0,其值为:k/y_0=2π/a。k与y_0互为质数。当2π/a=整数时,y_0=1。式中:a为槽距电角度,其值为a=2Pπ/Z_s。有如下四种情况出现:     

不对称双迭绕组(同槽式)若干基本关系的分析

本文着重分析不对称双迭同槽式绕组的环流电势,并将其与不对称电势、脉振电势进行比较,以说明该二者对换向的影响,顺便提出有关减弱环流电势的方法。     

凸极同步电机的谐波电势(Ⅱ)——阻尼绕组的影响

实践表明,阻尼绕组对定子绕组为开口槽的同步发电机空载电势波形影响很大。阻尼绕组节距t_2与定子齿距t_1不等、且相距较远时(例如t_2/t_1=0.7～0.8),电势波形较好;当t_2/t_1=1时,齿谐波电势急剧增大、波形变坏。例如KC—7500型同步补偿     

问与答?

问:当他励直流电动机在端电压为 V_1运行时,电枢电流为 I_a。转速为 N_1。若负载转矩 M不变,请问端电压为 V_2时的转速 N_2如何表示(设电枢回路电阻为r_a,励磁恒定)?答:因磁通(?)=常数,M=k(?)I_a,所以I_a 一定。V_1时的反电势 E_(a1)=V_1—I_ar_a;V2时的反电势 E_(a2)=V_2-I_ar_a由于转速与反电势成正比,     

用单根线棒连接法增加水轮发电机可选的对称支路数

本文通过对水轮发电机双层绕组的分析,提出了使发电机绕组的支路对称条件扩大为4P/a=整数的设想,从理论上分析了单根线棒连接法绕组的对称性和谐波电势,并提出了降低绕组低次谐波幅值的方法。     

电力变压器设计与计算(25)

5.7有载调压变压器(具有单独调压绕组)短路电抗计算 5.7.1 调压绕组布置在内部 (1)额定分接. 图5-9表示绕组联结图和磁势分布图. 磁势平衡方程式: IDWD-IGWG=0 基准磁势: IW=IDWD=IGWG 相对磁势: IDWD/IW-IGWG/IW=1 等值漏磁面积: SA=1/3a2Rp2+a23Rp23+1/3a3Rp3,cm2 洛氏系数: ρ=1-τ/πHK 而τ=a2+a23+a3,cm;HK=H2+HS/2,cm a2,a3分别为低压绕组、高压绕组辐向尺寸,a23为主空道尺寸,Rp2 、Rp3 、Rp23分别为低压、高压及主空道平均半径.     

基于虚拟脉振高频注入法的永磁电机初始位置检测

对传统脉振高频注入法进行了分析,并在传统脉振高频注入法基础上,加入虚拟高频旋转坐标,对传统脉振高频注入法进行改进,提出基于虚拟脉振高频注入法的永磁同步电机位置检测方法。该方法和传统脉振高频注入法相比,不需要PI调节,工程实现简单,并且解决了传统脉振高频注入法的过零点问题。通过仿真和工程实验,验证了该方法的正确性和有效性。     

360°风作用下线条风荷载分配系数特性

线条风荷载的准确计算是输电杆塔设计的关键一步,角度风荷载分配系数的选取是否合理将直接影响到设计指标的合理性。对常规线条风荷载（0.5Φ₁=0.5Φ₂=0）的计算原理进行梳理和分析,得到了0~90°范围内的角度风荷载分配系数。同时,通过对风向角θ和线路转角Φ的剖析,推导了线路前后侧360°风吹时的线条角度风荷载分配系数计算公式,并给出了前后侧挡距不同分配比例（0.5Φ₁=0.5Φ₂,0.5L₁∶0.5L₂=5∶5、4∶6、3∶7）时的线条角度风荷载分配系数,分析了分配系数的特点,并进行了对比研究。研究结果揭示了线条角度风荷载分配系数的特点,可作为输电杆塔抗风设计的一种参考。     

一种新型滑模观测器的永磁同步电动机无传感器控制

针对永磁同步电动机反电势滑模观测器低速性能差和系统抖振大的问题,提出了一种基于传统滑模观测器(SMO)来预估转子位置和速度的新方法.切换函数采用饱和函数代替开关函数,通过在传统滑模观测器中引入卡尔曼滤波,利用卡尔曼滤波方法滤除反电势噪声,提高反电势估算精度,从而精确地估算出转速和位置.基于Matlah/Simulink平台,建立了控制系统的仿真模型,对该方法做了验证.仿真试验结果表明:该方法拓宽了滑模观测器低速观测范围,降低了系统的抖振,提高了系统的性能.     

开关函数法用于变流装置的谐波分析

对于 12脉动变流设备产生的非正弦电压和电流 ,用开关函数法分析了其各次谐波的幅值和相位 ,并分别计算了谐波电流含有量和电流总谐波畸变率。分析研究还表明 ,储存环电源交流侧的电流高次谐波的频率是工频电源频率的(12 k± 1)倍 ,其幅值是基波幅值的 1/ (12 k± 1)     

化学二氧化锰中试研究

采用碳酸锰沉淀热解法进行300t/a化学二氧化锰（CMD）中试开发研究,就生产中的一些问题做了叙述,介绍了中试产品的各项技术指标。硫酸锰溶液除杂后主要金属杂质为0.1mg/L,中间产品碳酸锰的振实密度达到2.18g/cm3;产品的振实密度达到1.86g/cm3。     

脉振高频信号注入法误差分析

为了分析永磁同步电机系统各参数对脉振高频信号注入法位置估计误差的影响,以便有针对性地减小位置估计误差,提高无位置传感器控制技术的性能,首先对脉振高频电压信号注入情况下永磁同步电机直交轴电压进行了分析,并根据交轴基波电压得到位置估计误差公式;之后通过对位置误差公式进行数值分析,总结出控制器频率、逆变器直流母线电压及脉振高频信号电压幅值对位置估计误差大小的影响规律;最后对位置误差分析结果进行了实验验证。     

康佳P29ST217型高清彩电的工作原理解析(三)

3.SN761672A芯片简介SN761672A的内部组成框图如图7所示。它包含了三个频段(VHF、VHF-H、VHF-L)的本振;两个频段(UHF、VHF)的混频器和一个中频放大器;频率综合电路包括:子标(分)器P=P1×P2(P1=8、P2=32/33),     

延迟脉冲发生器

本文介绍了各种类型延迟脉冲发生器的原理、关键的元器件和发展动向,并叙述了三种自制的延迟脉冲发生器。用简单的同步晶振消除了数字计数式延迟脉冲发生器的±2/1T的不确定性。     

鼠笼转子对脉振损耗的影响

定、转子齿部的脉振损耗,是低压异步电动机附加损耗基本分量之一。根据我们和其他人研究测试的数据,脉振损耗约占全部附加损耗的40～72％(文献1、2)。在计算确定定、转子脉振损耗时,通常采用的公式,不考虑鼠笼转子反应对损耗的影响。有时,按照的看法,转子反应对脉振损耗有影响,而在不斜槽的鼠笼型电机里,转子实际上无脉振损耗。我们现在工作之目的,是在考虑鼠笼绕组反应时,寻求计算转子脉振損耗的一般方程式。     

变压器励磁涌流和内部故障识别新判据

研究变压器差动保护中的关键问题:励磁涌流和内部故障的识别。根据Prony算法能够精确、快速地分析暂态信号的原理,利用Prony算法求取的原信号中基波和二次谐波的幅值和衰减因数,建立了变压器励磁涌流和内部故障识别的新判据,并基于PSCAD/EMTDC建立了变压器发生励磁涌流和内部故障时的仿真图。分析仿真数据,励磁涌流时的Id2/Id1=06170.15,a2/a1=1.672;变压器内部故障时的Id2/Id1=00.15,a2/a1=∞2。由此可见,在变压器励磁涌流时,通过二次谐波与基波幅值之比构成的判据,灵敏度更高;而在变压器发生内部故障时,通过衰减系数构成的判据来判别,灵敏度更高。     

吸尘器电机用电刷的现状和选型（二）

三、吸尘器电机用电刷的使用要求吸尘器电机用的电刷,必须满足吸尘器电机的使用要求。其中,要求较高的主要有: 1 换向火花小于2级国产家用吸尘器电机几乎都是单相交流换向器电动机(又称单相串励交流整流子电机)。此类电机的换向状况要比普通直流电机困难得多。原因是: (1)因采用50赫单相交流电源,换向线圈内比普通直流电机多产生一个由励磁绕组脉振电流感生的变压器电势; (2)电枢转速很高,换向线圈必须瞬     

基于新型高频注入法的表贴式永磁同步电机转子初始位置检测方法

针对表贴式永磁同步电机,提出了一种基于虚拟脉振高频注入法结合载波频率成分法的转子初始位置检测方法。该方法在传统脉振高频注入法的基础上,加入虚拟高频旋转坐标,对传统脉振高频注入法进行了改进;同时,引入载波频率成分法作为转子磁极判断依据。通过仿真和工程实验,对该方法进行验证。实验结果表明:与传统的脉振高频注入法相比,该方法不需要PI调节,易于工程实现,并解决了部分传统脉振高频注入法的过零点问题;与传统的磁极判断方法相比,该方法实施过程简单,准确性高,算法执行时间短。     

Ap权与奇异积分

本文作者得到了积域上一类奇异积分的加权范数不等式,这类奇异积分是定义在R~1×R~1上的二重Hilbert变换的更一般形式,本文结果也推广了Hunt-Muckenhoupt-Wh-eeden的定理. 设T为R~n×R~m上具有核K(x_1,y_1,x_2,y_2)(x_1,y_1∈R~n,x_2,y_2∈R~m)的积分算子,即