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针对实际进水量不足、池容设计偏大等引起的长水力停留时间(HRT)下序批式活性污泥法(SBR)工艺运行问题,结合陕南某城市污水处理厂循环式活性污泥工艺(CAST)启动、调试工程,研究了CAST在不同HRT条件下的运行特性,通过调整、优化污水处理厂运行方式、控制曝气时间等措施解决了长HRT下CAST的启动与运行问题。结果表明,在进水COD为300~450 mg/L和NH3-N的质量浓度为30~45mg/L条件下,调整HRT为33.5h,运行工况为闲置、进水、曝气共2~4h,沉淀1h,出水1h,可以保持COD和NH3-N的去除率分别为90%和75%的出水效果。 相似文献
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沸石吸附-SBR工艺对味精废水脱氮的试验研究 总被引:2,自引:1,他引:1
针对味精废水高氨氮的特点,提出并利用沸石吸附—SBR组合工艺进行味精废水脱氮。研究结果表明:沸石吸附—SBR组合工艺对味精废水中的氨氮具有较好的去除效果。沸石吸附氨氮可以减轻后续生化处理负荷,为最终出水氨氮能够达标排放创造条件。SBR进水阶段采用限制性曝气方式;运行工况为进水曝气8h、厌氧搅拌1h、后段曝气1h、沉淀lh、排水0.5h;硝化反应过程pH控制在8左右;硝化阶段、反硝化阶段溶解氧(DO)质量浓度分别控制在2.0mg/L和0.5mg/L左右。组合工艺出水NH3-N能满足《味精工业污染物排放标准》(GB19431—2004)中50mg/L的限值要求,组合工艺对NH3-N的平均去除率达96.7%。 相似文献
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SBR法以其运行方式灵活的特点可以实现对不同污染物去除的控制.试验基于此特点,通过改变SBR工艺的运行方式,考察不同运行条件下CODCr、NH3-N、TP的去除率,从中确定最佳运行参数.在进水搅拌45 min,进气量0.5m<'3/h,曝气5 h,停曝搅拌75 min,沉淀75 min的最佳运行参数下,稳定运行8个周期,进水CODCr、NH3-N、TP的平均质量浓度分别为353.8 mg/L、33.70mg/L、0.714mg/L时,出水CODCr、NH3-N、TP的平均质量浓度分别达到30.26、9.322、0.458 mg/L. 相似文献
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SBR法以其运行方式灵活的特点可以实现对不同污染物去除的控制,试验基于此特点,通过改变SBR工艺的运行方式,考察不同运行条件下CODCr、NH3-N、TP的去除率,从中确定最佳运行参数。在进水搅拌45min,进气量0.5 m3/h,曝气5 h,停曝搅拌75 min,沉淀75 min的最佳运行参数下,稳定运行8个周期,进水CODCr、NH3-N、TP的平均质量浓度分别为353.8、33.70、0.714 mg/L时,出水CODCr、NH3-N、TP的平均质量浓度分别达到30.26、9.322、0.458 mg/L。均能达到生活杂用水标准。 相似文献
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封装和加工了膜曝气/膜生物反应器(MA/MBR)耦合工艺的膜组件和实验装置。以模拟生活污水为处理对象,分别在MABR池和MBR池中培养和驯化了生物膜和活性污泥。考察了耦合工艺对模拟生活污水中COD、氨氮和总磷的去除效果。研究结果发现:MABR采用无泡膜曝气,曝气量仅需30 L/min,MBR膜出水运行条件为8:2(开8 min停2 min)时,MA/MBR耦合工艺对污水中的COD、氨氮和TP的去除率分别达到95%、87.5%和74.1%,出水COD与氨氮浓度均达到国家一级A排放标准。MA/MBR耦合工艺对总磷的去除受MA/MBR系统排泥时间的影响,对总磷的去除效果有限,但通过缩短MABR系统的排泥时间,将可以大大提高污水中总磷的去除。耦合工艺采用无泡曝气、能耗低、污染物去除效率高、易于自动化运行,呈现出很好的商业前景。 相似文献
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采用膨胀污泥床-生物接触氧化作为前处理工艺处理花生四烯酸生产废水。EGSB反应器进水容积负荷约为6.55kg[COD]/(m3·d),混合液升流速度为6m/h,pH值为6.3~7.3,处理工艺对COD、NH3-N和磷的去除效果较好,EGSB反应器出水COD、NH3-N、色度和磷的去除率分别达到69%、55%、48%和65%,前处理工艺的COD、NH3-N、色度和磷的平均去除率分别为94%、73%、63%和72%,再经过絮凝、气浮和过滤工艺处理之后,出水各项指标均能达到了设计排放标准。运行数据表明温度对EGSB反应器的污染物去除效果影响较大,但对接触氧化池去除COD的影响不大。 相似文献
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传统CAST工艺广泛应用于国内各种规模城镇污水处理厂,单凭生物法难以达到城市污水排放一级A标准。采用改良的CAST工艺,在传统CAST工艺基础上引入主反应区独立的搅拌时序,并在实际规模的污水处理厂进行工程示范。通过两阶段的试验,逐步缩短曝气时间延长缺氧搅拌时间,优化聚磷菌的代谢环境,增强聚磷菌的竞争优势。经过改良后的CAST工艺TP去除率达到89.1%,较传统CAST工艺提高了22%,出水TP稳定达到一级A标准。静态试验结果表明改良后的工艺反硝化聚磷菌的比例有所增加, 吸收相似文献
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采用A~3O工艺和A~3O-絮凝沉淀工艺处理工业混合污水,探讨达标排放的可行性。试验结果表明,接种原污水厂种泥的A~3O工艺试验出水与污水厂CASS工艺实际运行情况相同,出水CODCr浓度均不达标,对NH_3-N无降解能力;接种生活污水厂种泥的A~3O工艺出水CODCr浓度不达标,但NH_3-N最终可稳定达标,置换同样种泥的污水厂CASS工艺,出水CODCr浓度不达标,NH_3-N先降低后升高直至无降解能力。A~3O-絮凝沉淀深度处理试验结果显示,出水NH_3-N、TP浓度可以达标,CODCr的平均去除率为86.2%;SMP分析显示絮凝沉淀后多糖浓度降为0,腐植酸去除率为52%。对A~3O进出水及絮凝沉淀出水相对分子质量检测,发现集中在103~104范围内的物质均占60%左右,且不能有效去除,絮凝后出水CODCr的平均质量浓度为41.6 mg/L,平均去除率为44.2%。 相似文献
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文章研究了用MBR处理生活污水时曝气时间对生活污水中的COD,NH3-N,TP和SS的去除效果的影响,同时对比了膜出水和上清液的实验数据。实验结果表明:7h以后系统对COD、氨氮等的去除趋于稳定。同时发现膜对氨氮截留效果不明显。调整合适的操作参数,其对生活污水中的COD,NH3.N,TP和SS的去除率分别可以达到85%、87%、67%和98%以上,操作简单,出水水质稳定,有很强的推广意义。 相似文献
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将悬浮填料装填入格网,制成体积一定的悬浮填料单元。分别投入曝气池的厌氧区和好氧区,形成悬浮填料和活性污泥复合工艺中试系统。然后,考察在复合系统在不同填料填充率、曝气量和水力停留时间的氨氮去除率。我们发现最优条件下,氨氮去除率较高,复合系统最稳定。最优条件为:填充率为35%;好氧段曝气量为5 m3/h,厌氧段曝气量为0.3 m3/h;水力停留时间为8 h。在此条件下,氨氮去除率比活性污泥工艺提高了18%。 相似文献
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考察了ABR-AO反应器处理双乙烯酮、安赛蜜废水的启动运行特点。先以COD为40~400 mg/L的生活污水培养颗粒污泥,闷曝8 d使污泥恢复活性;再将污泥投入反应器中,用生活污水和生产废水的混合液驯化污泥,并以10%的比例逐步提高生产废水的比例。试验结果表明,在污泥体积回流比为50%,上清液体积回流比为100%,进水COD为300~800 mg/L,流量为0.1 L/h的条件下,ABR中第1、2格室为产酸反应器,第3格室为产甲烷反应器,实现了微生物相分离;运行45 d后,生产废水比例达到70%,此时反应器对COD的去除率稳定在75%左右,对NH3-N的去除率稳定在60%~70%,且颗粒污泥性能良好,可以认为启动工作完成。 相似文献
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针对某化纤厂废水采用水解酸化、两级串联生物接触氧化夯主,辅以两级混凝气浮的处理工艺。处理水量400m3/d,进水CODc,1200mg/L。废水处理后主要污染物CODcr、SS、NH3-N和TP的去除率分别为90%、81%、89%和70.3%,各项出水指标符合《污水综合排放标准)(GB8978—1996)一级标准要求。 相似文献
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新型分段进水生物脱氮反应器启动策略研究 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了基于多段进水工艺原理开发的新型分段进水生物脱氮反应器的2种启动模式(模式一为先调整适当HRT,再根据分段配水比进水,模式二根据分段配水比直接配比,然后逐步调整HRT)下的最优启动调控策略。结果表明,在2种模式下,出水SS的质量浓度和TCOD分别均能低于30 mg.L-1和50 mg.L-1,浊度平均去除率均在80%以上,无显著差异。模式一由单一进水口改成分段进水后,平均出水氨氮的质量浓度由11.93 mg.L-1上升至19.51 mg.L-1,平均TN去除率由18.43%上升至49.25%;而模式二的氮素污染物去除性能较稳定,平均氨氮和TN去除率分别为66.15%和54.71%。模式一的污泥含量增长速度要快于模式二,但3个曝气区的污泥含量增长并不均衡,不利于整体反应器的启动驯化。总体而言,新型分段进水生物脱氮反应器建议采用模式二进行启动。 相似文献