孤气9断块稠油油藏蒸汽驱方案研究

孤气9断块油藏是具有边底水的断块稠油油藏，在蒸汽吞吐开发过程中存在着产量递减大、油层压力下降快的问题。为了进一步提高该断块采收率，拟转为蒸汽驱开采方式，在建立该断块油藏地质模型的基础上，运用数值模拟技术对蒸汽驱开发进行论证。数值模拟结果表明蒸汽驱可行并得出布井方式、注采比和注汽速度的优化结果。     

油藏压力对蒸汽驱开发效果的影响

方法利用数值模拟方法，研究蒸汽驱过程中，油藏压力对开发效果的影响。目的提高稠油油藏蒸汽驱开发效果。结果井口注汽于度相同的条件下，油藏压力越高，井底蒸汽干度越低；油藏压力过高（如大于8MPa），会使蒸汽驱效果明显变差，甚至导致蒸汽驱开发方案失败，一般成功的蒸汽驱油藏压力为1～5MPa。结论在注蒸汽过程中，注入压力直接影响井底蒸汽干度；为了在蒸汽驱过程中保持较低的油藏压力（1～5MPa），生产井必须排空，必要时可增力。生产井以保证采注比大于1．2。     

小洼油田洼38断块试验区蒸汽驱参数优化

小洼油田洼38断块试验区经历12a的蒸汽吞吐开发后,已进入蒸汽驱试验阶段,在目前注采条件下,出现油层压力水平较低、油井产油量小、油汽比低等矛盾.在分析洼38断块东三段油层蒸汽驱先导性试验效果的基础上,利用数值模拟方法优化主要注采参数,最大限度地改善其蒸汽驱开发效果.结果表明,注汽速度以100～120t/d为宜;采注比为1.2～1.3,井底蒸汽干度要求在50%以上;合理的注汽压力为7MPa左右,不宜超过9MPa,油井合理井底流压应为1MPa左右.与目前注采参数生产效果相比,应用优化的注采参数进行蒸汽驱生产20a,采出程度将增加5.46%,累积增油量为3.6×104t,能取得较好的开发效果.     

砂砾岩稠油油藏蒸汽驱数值模拟研究

对砂砾岩稠油油藏进行注蒸汽热力采油，在吞吐阶段历史拟合、汽驱阶段跟踪拟合的基础上，进行方案优选。确定该类型油藏吞吐７～８周期为最佳转驱时机；汽驱阶段最佳注汽速度为６～８ｔ／ｈ；汽驱阶段边角井蒸汽引效能实现较好的开发效果；采用略大于１．０的采注比，按最优方案生产，汽驱阶段采出程度为１７％～１８％。     

蒸汽驱最优方案设计新方法

方法应用油藏工程概念及成功的蒸汽驱经验，提出了一个公式化的蒸汽驱最优方案设计新方法用的设计出最优的蒸汽驱操作条件，提高蒸汽驱采收率。结果利用油藏深度、油层厚度、单井注汽能力及排液能力，可以简便地设计出蒸汽驱的最优方案（包括布井方式、井网密度、注汽速度及排液速度等）。结论该方法只适用于一般稠油油藏垂直井蒸汽驱最优方案设计；只有准确得到油藏的实际注入能力和排液能力，才能设计出最优方案；防止油层污染，最大限度地发挥油井产能，是蒸汽驱取得较好效益的关键。     

砂砾岩稠油油藏蒸汽驱数值模拟研究

对砂砾岩稠油油藏进行注蒸汽热力采油，在吞吐阶段历史拟合，汽驱阶段跟踪拟合的基础上，进行方案优选，确定该类型油藏吞吐７～８周期为最佳转驱时机，汽驱阶段最佳注汽速度６～８ｔ／ｈ汽驱阶段边角井蒸汽引效能实现较好的开发效果，采用略大于１．０的采注比，按最优方案生产，汽驱阶段采出程度为１７％～１８％。     

稠油油藏蒸汽吞吐后蒸汽驱提高采收率实验

针对高轮次蒸汽吞吐后稠油油藏采出程度不高的实际情况,蒸汽吞吐后在室内进行了蒸汽驱实验,将耐高温的表面活性剂按一定比例随蒸汽注入,结果表明,表面活性剂与蒸汽的比例太大(3: 1),蒸汽降粘效果不能达到最佳,较单纯蒸汽驱提高采收率0.55%;表面活性剂与蒸汽的比例太小(0.25: 1),起不到降低界面张力和改变润湿性的作用,较单纯的蒸汽驱提高采收率5.43%;表面活性剂和蒸汽比例为0.5: 1时,能达到最好的驱油效果,较单纯的蒸汽驱提高采收率9.61%.研究了一个长型油滴在毛细管中的运动,当有表面活性剂存在时,油滴的前后压差和毛细管准数的1/3次方成正比,油滴受到的驱动压力将提高2个数量级,能够很好地保证油滴的运移.     

M稠油油藏蒸汽驱方案优化研究

M稠油油藏具有高孔隙度、高渗透率等特性,为了改善蒸汽驱开发效果,应用数值模拟方法,对注汽参数进行了优化.结果表明,间歇注蒸汽驱方案各项指标均优于其它方案,经济效益较好.     

蒸汽驱过程中油藏压力的控制

结合矿物实践,以某油藏100m井距,反九点井网的一个井组为例,对蒸汽驱过程中分阶段油藏压力控制进行探讨,以提高稠油油藏蒸汽驱的开发效果。蒸汽驱过程中对油藏要分阶段控制压力,保证在有效的生产压差下使蒸汽带不断扩展,从而高效率地驱替井间原油,提高了在现有的开采工艺条件下汽驱的可操作性。蒸汽驱的全过程必须要把对油藏压力的控制贯穿到方案设计中,才能实现较好的蒸汽驱效果。     

蒸汽驱动态调控方法探讨

运用动态分析和数值模拟手段,从实现蒸汽驱操作条件的界限出发,提出了蒸汽驱不同阶段的动态调控方法:吞吐引效法、注采平衡法、驱替均匀法、注汽调整法、汽窜控关法。根据生产特征的变化规律,给出了这些方法的调控基准。该方法在齐40块蒸汽驱先导试验中应用后见到了显著效果,证实了该方法的可靠性和适用性。     

稠油蒸汽驱开采特征及转驱程序研究

利用数值模拟方法，研究蒸汽驱开采特征及转驱程序。目的提高蒸汽驱开发效果，指导油田生产实践。结果蒸汽驱开采分三个阶段，即：蒸汽驱启动阶段、蒸汽驱跃变阶段、蒸汽驱衰竭阶段；蒸汽驱跃变阶段的重要特征是压力下降和产量峰值的出现；全面转驱开发效果差，蒸汽驱易失败，分步转驱开发效果好，蒸汽驱易成功。结论蒸汽驱跃变阶段是蒸汽驱开发的重要阶段，针对其特征，应加强其油藏管理；蒸汽驱从试验井组到全面油田实施，应采取分步转驱方式。     

蒸汽驱及化学辅助蒸汽驱提高稠油采收率实验

蒸汽驱及化学辅助蒸汽驱是提高稠油油藏采收率的重要方法。为了对比两种开发方式提高稠油采收率的效果,以新疆塔河油田稠油为研究对象,采用蒸汽驱油模拟实验装置,对比评价了不同开发方式下注汽参数对提高稠油采收率的影响。实验结果表明,蒸汽驱提高稠油采收率与注汽温度正相关,对注入压力不敏感;与蒸汽驱相比,加入一定助剂正戊烷、正己烷、正庚烷,对提高稠油采收率有明显效果;同时发现,蒸汽驱稠油采收率随着注汽压力的增加而趋于降低,化学辅助蒸汽驱稠油采收率随着注汽压力的增大而有所增加。     

葡南葡浅12区块蒸汽驱矿场试验研究

葡南葡浅12区块黑帝庙油层1993年开始投入蒸汽吞吐开采,到2003年末,部分生产井蒸汽吞吐超过8周期.为探索浅、薄层稠油油藏蒸汽驱开发的可行性,提高大庆稠油油藏开发水平,开展了蒸汽驱开发矿场试验.试验中通过井下测试及井筒热损失计算,评价了地面和井筒的隔热措施对降低热损失的能力.分析认为,目前选择的配套管柱适合稠油蒸汽驱热采开发;同时利用高温蒸汽泡沫调剖技术解决了注蒸汽开采过程中汽窜问题.2年多的矿场试验获得了良好的开发效果,阶段累计油汽比0.19 t/t,达到了较高水平.矿场试验结果表明:浅薄层稠油油藏在高轮次吞吐后转蒸汽驱的方法切实可行,前景乐观.     

下二门油田气顶稠油油藏蒸汽驱可行性分析

下二门油田北块浅层系H2I3小层为带气顶、油环及边水的特稠油油藏,先后采用边外注水开采、出砂冷采(用螺杆泵)以及蒸汽吞吐开发,取得了一定的开发效果。为进一步提高储量动用程度,采用数值模拟方法对不同开发方式及效果进行了预测,认为直接蒸汽驱效果优于继续蒸汽吞吐和间歇蒸汽驱,并对该层转蒸汽驱开发的技术可行性及效果进行了分析。     

化学蒸汽驱提高驱油效率机理研究

化学蒸汽驱的目的是解决胜利油区中深层稠油油藏因油层压力高导致蒸汽驱采收率低的技术瓶颈。采用室内物理模拟实验,以数值模拟技术为手段,通过研究高温泡沫剂一高温驱油剂一原油组分的相互作用机制及温度、油水界面张力对驱油效率的影响,对比高温泡沫剂辅助蒸汽驱、高温驱油剂辅助蒸汽驱、高温泡沫剂与高温驱油剂辅助蒸汽驱提高采收率的幅度,揭示了化学剂与蒸汽复合作用提高采收率机理。结果表明,高温驱油剂的油水界面张力达到10^-3mN/m数量级,才能取得较好的驱油效果,可提高驱油效率5.1%;高温泡沫剂的临界含油饱和度为0.25～0.3,可提高驱油效率8.1%;与蒸汽驱相比,化学蒸汽驱可发挥高温驱油剂和泡沫剂的协同作用,提高驱油效率14.6%,具有明显的技术优势。     

稠油油藏热力泡沫复合驱数值模拟研究

以河南油田某区块为例,研究了蒸汽吞吐开发后储层地质特征,并进行了蒸汽吞吐转热力泡沫复合驱方案优化设计。研究发现,蒸汽吞吐结束后储层中仍有大量的剩余油,主要集中在油藏下部储层和距离井点较远的区域;蒸汽吞吐后,储层平均压力大幅降低,有利于蒸汽吞吐转蒸汽驱、蒸汽氮气泡沫驱接替技术的开展;油藏上部储层温度大幅升高并在井间形成有效热连通通道,利于热力泡沫复合驱过程中泡沫流体封堵上部储层,改善吸汽剖面。对该区块进行方案优化设计,蒸汽吞吐转热力泡沫复合驱最佳气液比为2∶1,最佳注入量为0.1 PV,最佳注入方式为段塞式注入,同时发泡方式宜采取地上发泡-伴随注入。     

影响水平井蒸汽驱效果地质因素分析

以辽河油田某区块稠油油藏为例,通过数值模拟方法,系统研究了各种地质因素(地层倾角、渗透率、初始含油饱和度、油层厚度、油层深度和原油黏度)对水平井蒸汽吞吐转蒸汽驱的转驱时机以及对水平井蒸汽驱开发效果的影响。分析结果表明,影响较大的因素是初始含油饱和度、油层厚度以及原油黏度。该研究可为筛选稠油油藏水平井蒸汽驱开发的地质条件提供可靠的理论依据。