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为探讨河床覆盖层厚度对土石坝边坡稳定的影响程度,采用有限元强度折减法进行了计算和分析.在坝体条件相同的情况下,分别计算了覆盖层厚度为0、5、10、15和20m时的坝坡稳定安全系数.结果表明:覆盖层厚度越大,坝坡的安全系数越小.但是当覆盖层厚度达到1倍坝高时,安全系数就趋于稳定,不会再随覆盖层厚度的增加而减小. 相似文献
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渗透对基坑水土压力的影响 总被引:14,自引:1,他引:13
基坑地基土中水的渗流不但可能引起渗透破坏,引起水压力,而且也对其土压力有重大影响,从而决定抗滑稳定性。本文作者针对有上层滞水、一般自由渗透、有承压水、基坑内排水与基坑外降水以及有超静孔压等情况对基坑支护结构物上的水土压力进行计算分析,结果表明:水土压力大小及分布与静水时的明显不同。且此时较宜于用库伦土压力理论。在有上层滞水情况下,用水土合算大体上是可以接受的。在有承压水情况下,其作为抗力的被动土压力可能丧失殆尽。基坑外人工降水与基坑内排水相比,更有利于基坑的稳定。正的超静孔压大大提高了土压力,负的超静孔压明显减少土压力。在很多有渗流的情况下,不宜用朗肯土压力计算土压力,而应当用库仑土压力理论的图解法来搜索可能滑裂面。 相似文献
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在沿海,大江,大河的中下游或湖泊附近地区,地表下埋藏有深厚的第四纪覆盖层,其地面浅层主要为松软的粘土,淤泥,淤泥质土,粉砂等或互夹层,这类土的主要特性是凝聚力小,含水量高,颗粒与颗粒之间联接强度小,透水性大,在地下水渗透力的作用下容易引起土的渗透变形--液化流动;有承压水土层上部压力不够时,容易出现管涌,当建筑物的基底高程低于地下水位时,基坑开挖必须采取降水措施,对于存在夹层细砂,粉细砂,承压水头高等一系列不利情况时,采用深井管井降水方法是切实可行的好方法。 相似文献
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<正>土体由于渗透的作用可能产生渗透变形。破坏性的渗透变形可导致水工建筑物失事。在渗流作用下,土体处于被浮动的状态。当渗透力大于土的浮容重时,土粒就会被 相似文献
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一、管井降水的作用和特点
1、建筑工程的地基若位于地下水位以下,在土方和基础工程施工期间,为保证干地施工,通常要人工降排地下水。某些基坑水力坡度大、边坡土质差,为使基坑边坡稳定,也需要降水。如果地基下承压水头高,为防止承压水造成地基突涌破坏,需要降排承压水。 相似文献
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瀑布沟高心墙土石坝渗流分析 总被引:5,自引:0,他引:5
在深覆盖层地基上修建高土石坝,其防渗体系的可靠性是一项关键技术问题.防渗墙与土质防渗体连接处是抵御渗透破坏的关键部位.根据瀑布沟土石坝防渗体系的结构特点,利用有限元方法对瀑布沟土石坝进行了渗流分析.结果表明:坝体渗流与应力变形计算时,副防渗墙按40%承担水头较为合适;连接部位的渗透坡降是非均匀变化的,混凝土结构顶部的渗透坡降较大,心墙底部出口处的渗透坡降较小;坝体与两岸相接部位心墙底部渗流出口处的坡降最大.研究结论可以为类似工程提供参考和借鉴. 相似文献
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结合四面环水的淮阴三站基坑截渗与降水的成功实践,着重从工程水文地质特性、防渗墙施工工艺特点及其适用条件、基坑涌水量计算、覆盖层厚度验算等方面,分析高承压水地基上深基坑合适的截渗形式和降水计算方法,进一步阐明多头小直径深层水泥搅拌桩防渗墙技术的设计要点、施工要点及其检测内容以及基坑降水井的合适布置,以实现高承压水地基上大型泵站基坑防渗稳定设计合理、施工安全、质量可靠、投资较省,为南水北调其他大型泵站的基坑防渗设计提供参考。 相似文献
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对张庄水库大坝的结构安全、渗流稳定性等几方面进行了分析,其中渗流场的分析采用有限单元法计算,渗透坡降采用达西定律计算得到,稳定分析运用有效应力圆弧滑裂面法计算,并比较了瑞典圆弧法和毕肖普法的差异。依据对张庄水库的实测、计算数据分析了本工程影响其渗流稳定性及结构稳定的因素,得出:虽临界水力坡降与计算出的水力坡降的比较得出渗透是稳定的,但是渗透系数较大使坝体存在潜在的渗透流量大的问题;虽计算得到的抗滑稳定安全系数大于临界值,但是实测坝体填土干密度均小于设计干密度,坝体可能产生局部不均匀沉降问题。 相似文献
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在含有深厚软饱水土层、地层互层多、降深大的基坑降水工程中,为解决浅部黏性土层中的界面残留水、下部粉性土层中的微承压水、砂土层中的承压水问题,以上海某深基坑降水工程为例,将真空与管井降水技术相结合,提出由多级滤管组成的真空混合管井降水技术。通过数值模拟,确定了过滤管位置及长度,在保证降深的前提下使抽水量最小,与类似地层工程相比,该项技术降水效果明显更好。 相似文献
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结合某工程实例,应用有限元分析方法,分析了地基防渗墙深度、铺盖长度及覆盖层土体渗透性等因素对坝基渗流控制效果的影响。结果表明:覆盖层渗透系数较大时,覆盖层成为大坝渗流的主要通道,防渗墙只有完全截断覆盖层才能取得较好的防渗效果;当采用悬挂式防渗墙时,防渗墙深度取其与覆盖层厚度之比为0.7左右时较为合理;单纯依靠铺盖不能有效控制覆盖层地基渗流;覆盖层渗透性是坝基渗流控制较敏感因素,其渗透系数大小及渗透各向异性均对大坝渗流场有一定影响。 相似文献
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采用三维非线性有限元方法分析深覆盖层上面板堆石坝防渗墙应力变形特性。建立考虑渗流作用的深覆盖层上面板堆石坝应力变形数值模型。在分析渗流作用对防渗墙应力变形特性影响的基础上,分析了防渗墙施工顺序和防渗墙深度对墙体应力变形的影响。结果表明:渗流作用使防渗墙的顺河向最大变形增加56.47%,使墙体的最大拉压应力分别增加22.47%和21.74%,不考虑渗流作用将使防渗墙应力变形计算结果偏于不安全。防渗墙靠后的施工顺序可以改善墙体的应力变形性状,悬挂式防渗墙贯入深度越小,其应力变形特性越趋于安全稳定。 相似文献
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利用非饱和瞬态渗流有限元程序对不同裂隙和风化深度的煤系土堑坡进行了降雨入渗坡体渗流场数值计算和分析。并基于非饱和土力学强度理论,应用Morgenstern-Price方法,调用不同裂隙和风化深度的渗流计算结果对煤系土堑坡的瞬态稳定性进行了研究。结果表明:降雨对煤系土堑坡渗流场的影响仅局限于裂隙和风化区,堑坡内部渗流场的分布几乎没有变化;同时考虑裂隙和风化时,安全系数受降雨影响大,降雨入渗很容易引起堑坡的失稳。因此,在研究煤系土堑坡降雨入渗和稳定性分析中应考虑裂隙和风化层的影响,且研究成果为煤系土堑坡设计、施工和稳定性分析提供了依据。 相似文献
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渗流作用下边坡稳定性分析的强度折减弹塑性有限元法 总被引:10,自引:0,他引:10
将边坡渗流的有限元计算和稳定分析的强度折减弹塑性有限元法相结合,对渗流作用下边坡的稳定性进行有限元计算与分析。基于有限元计算所得到的堤坝各单元结点水头,通过面力法和体力法两种等效方法计算渗流作用力,即通过单元结点水头计算作用于单元周边的孔隙水压力及其等价结点力或通过单元结点水头计算作用在单元上的渗透力及其等价结点力。将所确定的渗流等价结点力与土的自重、地震力等其它荷载共同施加于边坡上,采用强度折减弹塑性有限元数值分析确定边坡的临界失稳状态及其所相应的安全系数。应用实例表明该方法是有效的。 相似文献
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针对悬挂式止水帷幕基坑中复杂的地下水流动,建立了考虑止水帷幕的圆形基坑承压含水层地下水非稳定流动计算模型。通过对地下水流动计算模型的Laplace变换和有限Fourier余弦变换,推导了Laplace空间的水头降深解,采用Stehfest数值逆变换提出了悬挂式止水帷幕圆形基坑承压含水层地下水非稳定流水头降深半解析解。在验证计算方法正确性和数值逆变换计算准确性的基础上,利用工程实例验证了计算方法的工程适用性。分析了悬挂式止水帷幕插入深度对圆形基坑地下水流动的影响规律,阐明了止水帷幕对基坑内外地下水控制的积极作用,为合理开展悬挂式止水帷幕圆形基坑承压含水层的减压降水设计提供了计算方法。 相似文献