社上水库一号坝坝顶裂缝成因分析

根据社上水库一号坝坝顶开裂前后的运行情况和现场检查、试验等资料，并结合坝顶倾度和坝坡稳定计算后认为，由于库水位下降过快、幅度过大，致使上游坝坡失稳，坝顶开裂．     

社上水库一号坝坝顶裂缝成因的分析

根据社上水库库水位实际下降过程，分别建立了一号坝斜心墙体、上游坝壳体浸润线方程，并据此对坝顶裂缝成因进行定量分析，指出了库水位降速较快所形成的危险水力条件引起坝坡失稳，是产生坝顶裂缝的主要原因。     

某水电站混合坝接头坝顶开裂成因分析

针对混合坝接头处存在软硬材料的接触界面并易产生坝顶裂缝的问题,以某水电站混合坝工程为例,针对其在初次蓄水后心墙堆石坝接头部位坝顶出现多处裂缝的现象,通过考虑坝料的湿化与流变特性,采用有限元耦合变形倾度法对右岸心墙堆石坝及接头坝段开展了三维数值仿真分析。结果表明:(1)蓄水引起的上游堆石湿化变形是导致接头坝顶开裂的主要原因;(2)接头部位的坝料受下部混凝土接头斜坡的支撑约束,沉降位移明显小于上游堆石,导致变形不协调,引起土体开裂;(3)坝顶沉降梯度较大是坝顶出现裂缝的主要原因,其中沿坝体顺河向的坝顶沉降梯度引起的裂缝与坝轴线平行,沿坝顶顺河沉降梯度引起的裂缝与坝轴线垂直。对比实际坝顶开裂部位,初步判断当坝顶不均匀沉降梯度0.6%时,产生开裂的概率较高。研究所得成果可为混合坝的设计施工提供参考。     

地震作用下加高扩容尾矿库的动力稳定性研究

以周家沟尾矿库为工程背景构建二维数值模型,研究随着堆积坝坝顶标高的增大地震作用对 坝体稳定性影响。根据库区场地情况选用实测波ＥｌＣｅｎｔｒｏ波和Ｔａｆｔ地震波合成人工地震波时程对尾矿 库进行动力稳定性分析,分析了随着尾矿坝坝体加高时尾矿库的最大动剪应力分布、坝顶水平加速度反 应、尾矿库的残余变形及库区的液化区域变化趋势。结果表明随着坝体的加高,最大剪应力集中在坝顶 底部区域且随着坝体的加高由初期坝向坝顶方向扩展;坝顶最大加速度及放大系数减小;尾矿库的最大 残余变形增大,较大部位出现在坝顶附近;坝顶的加高尾矿库液化区将发生变化。工程中要注意坝顶加 高后尾矿坝部分区域发生的液化对尾矿坝稳定性影响。     

黄壁庄水库“96.8”洪水副坝运行状态分析

1概述黄壁庄水库至今仍然是一个病险水库，几十年来一直是带病运行，其中副坝的问题最多也最严重。“96．8”洪水黄壁庄水库入库洪峰12600m3／s，库水位122．97m，创建库以来最高库水位。副坝工程再次暴露了许多问题，这些问题的存在直接威胁着大坝的安全。2副坝工程存在的问题2．1坝顶裂缝副坝坝顶在1963年时就发生过裂缝。1973年雨后，坝顶又发现了许多裂缝总长2870．sin，局部裂缝缝深1．6m。1995年9月份，坝顶又出现了裂缝，总长3850m，维宽Zcm，可见深度45cm，最深95cm，绝大部分缓向下游倾斜，取裂缝处主样试验，含水量最大为20．7％…     

干喷机进行湿喷砼施工在边坡支护工程中的应用

工程概况 塔那夫尼特水坝工程位于摩洛哥境内。由一个粘土心墙坝和一个位于左岸的溢洪道组成，坝顶高程为1028．00m，最大坝高25m，坝顶长度为270m，坝顶宽度7．0m，上、下游坝坡坡比均为1：2。需要支护的边坡面积约为10000m^2，喷射砼约1000m^3。     

山口水电站碾压混凝土坝变形性态分析

本文根据坝顶真空激光准直系统的观测数据,分析了坝顶的变形性态,揭示了寒冷地区碾压混凝土坝坝顶变形规律及影响因素。文章观点对同类坝型的运行管理,具有一定的参考价值。     

密云水库白河主坝滑坡及处理

１工程概况密云水库位于北京市密云县潮白河上，控制流域面积１５７８８km２，总库容４３．７５亿m３，水库下游１５km为北京至承德铁路，地理位置重要。水库于１９５８年９月动工兴建，１９６０年９月竣工。白河主坝坝型为粘土斜墙坝，最大坝高６６．４m，坝顶长９６０m，坝顶     

面板坝设计坝顶预留沉降超高的几个问题

混凝土面板堆石坝坝顶预留沉降超高,关系到大坝运行期的防洪安全及视觉需要.有些坝设计时坝顶未预留沉降超高,运行后发现坝顶实际高程低于设计高程;有的坝坝顶预留沉降超高值较小,运行后实测沉降值超过预留值;多座坝的坝顶沉降实测值大于坝高的0.1%.为了保证大坝运行期沉降稳定后,坝体仍有足够的安全超高,并能满足坝顶中部起拱的美感要求,建议坝顶预留沉降超高值不小于坝高的0.5%.     

黑泉混凝土面板坝安全监测设计及改进建议

黑泉混凝土面板坝为钢筋混凝土面板砂砾石坝，最大坝高123．50m，坝顶高程2894．50m，防浪墙顶高程2895．70m，趾板建基面高程2771．00m，坝顶长度438．00m，坝顶宽度10．00m，上游坝坡1：1．55，下游坝坡上部为1：1．5，下部为1：1．4．变形、渗流和应力监测设计布置情况见表1、表2和表3。     

河北省岳城水库士石坝裂缝原因分析及加固

1工程概况 岳城水库位于河北省磁县南运河支流漳河上，控制流域面积18100km^2，总库容10．9亿m^3，是一座以防洪、灌溉结合城市供水的综合利用工程。土坝最大坝高53．0m，坝顶高程157．0m，坝顶长3570m，坝顶宽8m。另有副坝3座，最大坝高30m，坝长2300m。     

苏家河口水电站混凝土面板堆石坝挤压边墙施工技术

1 概述 苏家河口水电站坝型为混凝土面板堆石坝,坝顶高程1 595 m,河床部位建基面高程1 465 m,最大坝高130 m,坝顶长度443.917 m,坝顶宽度10.00 m,坝顶设高为4.2 m的钢筋混凝土防浪墙,坝体上游坡为1:1.4,下游综合坝坡为1:1.712.下游面设3台马道及坝后公路,道路间坝坡设干砌石护坡.     

混凝土防渗墙造孔施工中常见问题的处理

1引言太平河水利枢纽工程位于景谷河支流,包括主坝、副坝、溢洪道及输水隧洞。主坝、副坝始建于1958年,为均质土坝,主坝坝顶高程1 189·00m,最大坝高32·21m,坝顶长度192·00m,坝顶宽度7·50m;副坝坝顶高程1 189·00m,最大坝高22·48m,坝顶长度108·00m,坝顶宽度7·50m。太平河     

苏家河口水电站混凝土面板堆石坝挤压边墙施谳

1概述 苏家河口水电站坝型为混凝土面板堆石坝,坝顶高程1595m,河床部位建基面高程1465m,最大坝高130m,坝顶长度443．917m,坝顶宽度10．00m,坝顶设高为4．2m的钢筋混凝土防浪墙,坝体上游坡为1：1．4,下游综合坝坡为1：1．712。下游面设3台马道及坝后公路,道路间坝坡设干砌石护坡。     

WAC贝内特坝沉陷坑的成因

ＷＡＣ贝内特坝沉陷坑的成因加拿大ＢＣ水电局的ＷＡＣ贝内特坝坝顶公路下面出现了一个２ｍ直径的沉陷坑。６月１４日对沉陷坑的形成原因展开了调查，结论主要集中在坝内侵蚀和心墙材料可能流失这两个方面。路面清除显示，在上覆坝顶材料下有一个深１．２ｍ左右、直径２ｍ...     

分散性土均质土坝渗透破坏性状及溃坝原因

分散性土的均质土坝，坝顶及坝面若不采取有效的加固措施，坝坡一定会遭雨水的严重破坏．土的分散性鉴定结果，如果几种方法结论不相一致，应以针孔试验为标准．大坝溃决的主要原因：(1)坝料是分散性土；(2)坝顶存在横向裂缝，渗流很快从下游坝坡逸出；(3)下游坝坡未作反滤保护；(4)库水全由降雨形成，水质纯净．     

拐子沱水电站大坝帷幕灌浆施工技术

1工程概况 拐子沱水电站位于玉溪河中游河段，为混合式开发，装机容量2×12MW，尾水与玉溪河引水工程坝前正常蓄水位衔接。主坝为混凝土重力式闸坝，坝顶长105m，最大坝高45m。右岸为单薄条形山脊，地面高程较低，设置有副坝，坝顶全长220m，主要有两段：副坝（1）位于上游垭口，为混凝土重力坝，     

观音岩水电站右岸溢流坝段RCC温度场仿真分析

1 引言 观音岩水电站地处四川省攀枝花市,位于横断山纵谷区.挡河大坝由左岸、河中碾压混凝土重力坝和右岸粘土心墙堆石坝组成为混合坝,坝顶总长1158 m,其中混凝土坝部分长838.035 m,心墙堆石坝部分长319.965 m.混凝土坝部分坝顶高程为1139 m,心墙堆石坝部分坝顶高程为1141 m,两坝型间坝顶通过5%的坡相连.碾压混凝土重力坝部分最大坝高为159 m,心墙堆石坝部分最大坝高71 m.     

优化设计方法在浆砌石重力坝设计中的应用

采用优化设计理论，对某水库浆砌石坝横断面进行单变量和双变量优化设计，并讨论优化模型的简化问题，得出以下结论：最佳的优化断面面积比普通的设计断面面积小22.8％；双变量优化设计断面小于单变量优化设计断面；考虑坝顶交通时，坝顶较宽，采用空腹浆砌石坝比实体浆砌石坝更经济；在优化设计时，忽略不必要的约束条件，可大大简化数学模型。     

堰塞坝溃口溃决速率影响因素试验研究

针对影响堰塞坝溃口发展的主要因素制定了试验方案,采用刻度纸以及摄像机全方位地记录不同工况下溃口的横纵断面形成、发展、变化的全过程,以此来分析入库流量、堰塞坝物质组成、坝后坡度、坝顶长度和坝顶开槽宽度等因素对堰塞坝溃口变形平均速率的影响。试验结果表明:堰塞坝的粗沙含量、坝顶长度、坝顶开槽宽度与溃口下切、展宽平均速率最大值呈反相关关系;堰塞坝坝后坡度与溃口下切、展宽平均速率最大值呈正相关关系;上游入库流量与溃决过程初始时段下切平均速率呈正相关关系,与展宽平均速率最大值呈反相关关系,但在整个溃决过程中变形平均速率最大值对入库流量敏感性不强。