问题解答

问:砂轮进刀时刻度不准,磨削时突然增大尺寸或减小尺寸是何原因? 孔禄初答:(1)应按照规定使用压力油,时值夏日用10号机油代替20号液压油,油质粘度不足(应为运动粘度18.8×10~(-6)～22.2×10~(-6)m~2/s),形成辅助压力油压低,使闸缸作用降低形成进刀刻度不准。建议:先调整辅助压力油压,使之升高,再考虑严格按标准油使用。 (2)如果前罩上(即手轮前罩)无定位销钉或螺母松动,亦能造成进刀刻度不准。建议:检查前罩螺钉紧固否?销     

润滑选油两例

1.导轨磨床的选用我厂用来修理各种机床导轨的一台6M×0.8M导轨磨床,最早使用黑色齿轮油并适当调入机油进行润滑。该油冬天需要加热,使用不便,要清洗换油时,耗用大量煤油、工时,使用中钢丝绳经常断裂。后来我们试用了28号双曲线齿轮油HL,经使用发现启动时台面飘浮,运动时产生爬行,试油也不适用。我们再改用38号汽缸油(即6号过热汽缸油)HG,运动粘度100℃为32～44×10~(-6)m~2/s,恩氏粘度为4.35～5.85,凝固点为10,无机械杂质,结果效果良好。该汽缸油在摩擦表面能形成牢固稳定的油膜,粘度大,热安定性和抗氧化性好,冬天使用不必加热,启动不飘浮,     

引进精密磨床自配润滑油

几年来,通过生产实践,我们自配了多种润滑油,解决了引进精密磨床的润滑问题,介绍如下。经测定,我们先把引进精密磨床按其转速(1000～3000r/min)和用油粘度(v_(450℃1.2～2.2×10~(-6)0m~2/s)以及主轴间隙(0.002～0.006mm)分为三档,然后根据这三档分别选配润滑油。配法是:     

CI-15(2)压力机齿轮润滑油的选用

1981年7月,我厂从日本引进的CI-15(2)压力机。根据日方提供的说明书的要求,我们对该机的密闭式齿轮箱选用了日本国光充生石油公司的硫磷型齿轮油Daphne Cecompound S 320。经测定,该油在50℃时运动粘度为197.88×10~(-6)m~/s,凝点为-15℃。在冬季使用时因油品粘度过高造成机床起动负荷大,电机过热,严重时发生“闷车”现象,需在班前空车运转1小时升温,方能正常工作。     

压缩机用无周向回油槽腔式静压轴承的分析

一、问题的提出目前,压缩机上普遍采用的动压轴承(薄壁瓦)在工作时,处于边界摩擦状态(摩擦系数约在10~(-1)～10~(-2)范围之内),使摩擦面内绝大部分热量将集中在与固体接触的少数部位,从而引起十分危险的烧瓦现象。     

不同温度下润滑油运动粘度的换算

在对外技术合作中,常需进行以国产油品替代国外润滑油的转化工作。润滑油粘度是转化时主要考虑的指标之一。然而,在粘度的表示方法上,我国与国外不一致,以运动粘度(m~2/s)为例,国外(如美国、日本)习惯以40℃和100℃时的m~2/s表示;而我国则常用50℃时的m~2/s表示。为了便于比较和选择,需要把不同温度时的粘度换算成同一温度的粘度。     

铜保持架铆钉孔加工时切削液的选用

采用φ2～5mm钻头在Z512钻床上,加工2、4类轴承(特大型轴承除外)铜保持架铆钉孔时,选用NQ-1水剂切削液代替20~＃机油冷却,效果很好.     

两种新型滑动轴承

一、喷镀陶瓷轴承喷镀陶瓷轴承不同于传统的全陶瓷轴承,它是将陶瓷粉末迅速熔化后,立即喷射到金属基体的滑动轴承表面上,形成一层陶瓷薄膜。陶瓷喷镀轴承,以超级低变形钢(Ni钢)作为基体材料,以Si_3N_4作为喷镀材料,其热胀系数均为0.8×10~(-6)(0～100℃)。另外,基体材料目前也有使用低膨胀金属LE铸铁。由于金属材料比陶瓷材料容易获得较高     

高粘度磁性液体的制备研究

采用直流电弧等离子体法 ,分别在 1个大气压的H2 +Ar和CH4+He混和气氛中制备了Fe、Ni、Fe-Ni合金磁性超微粒子 (UFP)。利用Fe、Ni、Fe-Ni合金超微粒子 ,选择适当的表面活性剂和载液 ,制备了高粘度磁性液体(ML) ,常温 (2 5℃ )粘度为 (2 6～ 6 0 )× 10 5mPa·s,高温 (85℃ )粘度为 (1 0～ 3 2 )× 10 5mPa·s,室温下饱和磁化强度为FeML 2 4 0 8～ 6 8 0 0Am2 /kg,NiML 10 19～ 17 83Am2 /kg,Fe-NiML 2 6 2 1～ 75 13Am2 /kg     

轧机主传动润滑油选择与应用

我厂89年前炼钢、轧钢车间均采用HL46(冬季)HL68(夏季)普通机械油,对冶金轧钢设备润滑效果很差,HL46稀油粘度为27～33mm‘~(2/s)(50℃)HL68稀油粘度为47～53mm~(2/s)(50℃)抗擦伤能力无考核,无极压性能,在冲击负荷上,该油油膜形成差,相当于起冷     

高速轴承研究动向

全钢制滚动轴承在用润滑脂润滑的条件下,其d_m·n≤1.5×10~6mm·min~(-1);采用喷油润滑时,d_m·n≤2×10~6mm·min~(-1)。为了进一步提高轴承d_m·n值,有关专家提出了两个重要措施:其一,以陶瓷(氮化硅Si_3N_4)制作滚件,以钢制作滚道,构成所谓复合(材质)轴承。其二,在保持轴承外形尺寸不变的条件下,缩小滚珠直径,增加滚珠数量。 Si_3N_4陶瓷的密度很小,仅为钢的60％,因此,用陶瓷制造轴承滚珠,不仅可以减轻轴承的重量,而且因滚珠的离心力很小,这种轴承的温升、摩擦、摩损乃至轴承使用寿命均有好处。由于离心率小,故滚珠与轴承外圈间的压应力自然就小,由此带来了压力椭圆度的     

两种新型滑动轴承

<正> 一、喷镀陶瓷轴承喷镀陶瓷轴承不同于传统的全陶瓷轴承,它是将陶瓷粉末迅速熔化后,立即喷射到金属基体的滑动轴承表面上,形成一层陶瓷薄膜。陶瓷喷镀轴承,以超级低变形钢(Ni 钢)作为基体材料,以 Si_3N_4作为喷镀材料,其热胀系数均为0.8×10~(-6)(0～100℃)。另外,基体材料目前也有使用低膨胀金属 LE 铸铁。由于金属材料比陶瓷材料容易获得较高     

滚动轴承的摩擦力矩

<正> 滚动轴承的旋转灵活性是表示轴承运转中轻快、灵活的程度。对于灵敏度要求高的轴承,要以摩擦力矩来衡量它的旋转灵活性,摩擦力矩越小,灵活性越好。轴承在运转时,内圈、外圈、保持架及滚动体之间产生相对运动。同时也产生与转动方向相反的阻碍运动的综合力矩,这就是摩擦力矩。摩擦力矩和摩擦系数是评价轴承摩擦的两种方法,他们是互相关联的,公式M=upd/2表示了他们之间的关系。式中M为摩擦力矩,u为摩擦系数,P为轴承负荷,d表示轴径,但这个公式仅适用于滑动轴承。对于滚动轴承来说,有两种经验计算公式,一是Harris的公式:M=f_1·P·d_m+1.42×10~(-5)f_0·(r·n)~2/3·d_m~3。另一是E·M·罗     

问题解答

[问]Y38滚齿机上的叶片泵,由于经常不上油。起初,我们考虑,可能是油液粘度过大,叶片移动不灵活,但是,我们把原用的30~＃机油改换成10~＃机油后,仍然无效;灌注一些引油后,也不能稳定地上油,多次检查也未找出产生的原因和解决问题的办法,请问该怎样解决?(浙江劳林娟)     

GCr15钢激光加热淬火马氏体的分析

对GCr 15轴承钢在激光超快速加热淬火条件下的马氏体特征进行了探讨。实验结果表明:在激光超快速加热淬火条件下(加热速度1.8×10~4～2.0×10~5℃/s,冷却速度1.6×10~4～9.8×10~4℃/s),其马氏体为一种在尺寸上细化,在形态上碎化的混合结构。而且,激光淬火马氏体仍由板条马氏体和片状马氏体所组成,其亚结构为位错与孪晶共存。产生这一现象的根源在于奥氏体中碳浓度分布的高度不均匀性和高温奥氏体晶粒的超细化。     

高温、水介质下GH05轴承材料摩擦磨损性能*

高温、水介质润滑环境下轴承用高温无磁合金GH05材料的性质会发生转变,影响其磨损系数,进而影响轴承磨损性能,导致轴承振动噪声加剧。利用高温摩擦磨损试验机开展高温、水介质润滑下高温无磁合金GH05材料的摩擦磨损试验,分析温度、载荷、润滑对材料摩擦磨损性能的影响,获取关键性能参数,为特殊工况和润滑条件下的轴承寿命评估提供试验数据。结果表明：对于轴承用材料高温无磁合金GH05,在高温300 ℃时的摩擦因数约为0.53,在水介质润滑条件下的摩擦因数约为0.35;相比于常温25 ℃下摩擦因数,高温300 ℃环境下摩擦因数波动范围小,稳定性更强;相比于干摩擦状态,水介质润滑条件下摩擦因数小,稳定性好;随着温度的升高,无磁合金材料GH05的耐磨性降低;相同试验载荷下,无磁合金材料GH05在高温300 ℃干摩擦条件下的磨损体积最大,在常温水介质润滑条件下磨损体积最小。高温无磁合金材料GH05的磨损系数在高温300 ℃干摩擦条件下取值范围为1.93×〖JP〗10-7~3.02×10-7mm2/N。     

扩大粘度基准量程的研究

对扩大粘度基准量程作了研究 ,包括高粘度标准物质 (聚异丁烯 )性能及定值方法 ,特别是高粘度物质在毛细管法中残留量影响的研究。通过研究使粘度基准量程提高了一个数量级 ,从 1× 10 5mm2 /s提高到 1×10 6mm2 /s。该量程基准的测量不确定度为 0 7%～ 1% ,达到国际先进水平     

微波诱导等离子体离子化检测器气相色谱法测定有机溶剂中的水

本文利用气相色谱仪与自行设计的微波诱导等离子体离子化检测器(MIPID)组成联用系统,以氩气为载气和工作气体,测定有机溶剂中的水,考察了各种实验参数对测定的影响。对水的敏感度可达1.5×10~(-9)g/s,线性范围是5×10~(-8)～6×10~(-5)g。对有机溶剂中水的测定结果与热导池检测器气相色谱法吻合。     

在外激振动下振幅和压力对摩擦力的影响

本文探讨了振动工况下金属摩擦副所受的动压力、动载荷与静载荷的分量比P_o/P_j以及静摩擦力的变化。试验结果表明:振动增大了摩擦副的动压力,但摩擦副是否真正处在动载荷状态下应取决于动、静载荷的分量比。振动减小了摩擦副之间的静摩擦力,如:在本文试验条件(最高振幅A=5×10~(-4)米和最大静载荷P_j=6×10~5公斤/米_2)下摩擦副的摩擦系数仅为同条件下但无振动时的50％。     

Fe-Pb-Cu系含油轴承材料的摩擦性能

试验研究了Fe-(5～30)Pb-3Cu含油轴承材料的摩擦性能。Fe-10 Pb-3 Cu与Fe-20 Pb-3Cu含油轴承材料的PV值分别为3.7201与3.3481 N·m/mm~2·s。因此,它们都可用于负载较重的工作条件。