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应用Gleeble-1500热模拟机,在变形温度900℃1250℃、应变速率0.005s-11250℃、应变速率0.005s-10.5s-1条件下,通过高温拉伸实验研究316LN不锈钢的流变应力行为,分别采用参数反求法和传统的回归统计法计算流变应力方程参数并进行对比,结果表明,采用教学-学习算法(TLBO)反求流变应力方程参数更准确、高效,可用参数反求法替代传统回归统计法,从而快速获得材料流变应力方程参数。 相似文献
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采用Gleeble-3500热模拟机研究6013铝合金在613~773 K、0.001~10 s~(-1)下的平面应变流变力学行为。基于热传导对材料变形热效应的影响,优化材料变形温升的计算方程,分析变形能及热传导对实测流变应力误差的影响。结果表明:热传导对变形温升的影响不可忽略,其影响随着真应变的增加和应变速率的降低而更加显著;通过热传导对变形温升的修正,变形温升随变形能的增大呈非线性变化趋势;在较高应变速率和较低变形温度下,变形能及热传导对材料变形温升及稳态流变应力的影响明显;可用包含Zener-Hollomon参数(Z)的本构方程预测6013铝合金在不同变形条件下的流变应力峰值,其热变形激活能为364.48 kJ/mol;修正的实测峰值应力与预测值的吻合程度有所提高,平均相对误差为5.54%。 相似文献
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5083铝合金热压缩变流变应力行为 总被引:1,自引:0,他引:1
在Gleeble-1500热模拟机上,当变形温度为300~500 ℃、应变速率为0.01~10 s-1、真应变为0~0.8时,采用圆柱体等温热压缩实验研究5083铝合金变形流变应力行为.通过分析流变应力指数函数中系数A、β与应变的关系,建立Zener-Hollomon参数的指数关系本构方程.运用该本构方程对5083铝合金不同应变速率、变形温度及应变条件下的流变应力进行预测,发现流变应力预测值与温升修正值吻合得相当好. 相似文献
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通过20MnNiMo钢多组试样的热压缩实验获得应变速率为0.01~10 s-1、变形温度为1173~1473 K条件下的真应力-应变数据。结合Arrhenius双曲正弦本构方程,通过线性回归分析求解得到不同变形条件下本构模型中的热变形激活能Q,材料常数n、α及结构因子A,从而构建了用于表征20MnNiMo钢流变应力与应变量、温度、应变速率之间内在关系的本构方程。研究结果表明:20MnNiMo钢在热压缩变形过程中发生了明显的动态软化行为,流变应力水平随应变速率的增加而增加,随温度的升高而降低;流变应力的预测值与实验值较吻合,而且预测的最大相对误差仅为7.54%。 相似文献
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基于单参数非线性最小平方法,提出了一种优化求解双曲线本构方程中表观激活能和其他材料常数的方法。利用热压缩试验获得的热变形流变应力数据,采用该方法得到了T122和T91耐热钢不同应力水平的表观激活能和其他材料常数,确定材料常数后的双曲线方程所预测的流变应力与试验值符合很好,表明该方法可方便准确求解热变形激活能和其他材料常数,且确定材料常数后的双曲线本构方程能够应用于计算不同应变速率和温度下的热变形流变应力。根据双曲线正弦函数的定义,建立了T122钢和T91钢热变形条件下流变应力双曲线本构方程的显式表达式。 相似文献
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在变形温度为653K~773 K,应变速率为0.001s-1~10s-1的条件下,采用Gleeble——1500热模拟试验机对含钪Al-Cu-Li-Zr合金的热变形行为进行了研究。结果表明:含钪Al-Cu-Li-Zr合金流变应力随变形温度升高和应变速率的降低而减小;变形初期,应力值随应变的增加迅速提高,显示出明显的加工硬化效应。当应力值达到峰值后,随着变形增加,流变应力逐步降低,合金出现明显的软化现象。根据流变应力本构方程及利用作图法和线性回归方法求解得出各参数数值,得出流变峰值应力方程,利用此方程预测的流变峰值应力与实验结果吻合得较好。 相似文献
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采用Gleeble-3800热模拟试验机,通过热压缩试验研究了变形温度900~1200 ℃、应变速率0.001~10.0 s-1时,Maraging250钢的热变形行为,综合考虑摩擦效应和变形热效应,对流变应力曲线进行摩擦修正和温度修正,建立双修正条件下的Maraging250钢本构方程和热加工图,并针对真应变为1.2的热加工图分析了试验钢在不同变形条件下的微观组织变化。结果表明,在相同试验条件下,变形温度降低或应变速率升高,摩擦效应对试验钢流变应力影响越显著;变形热仅在低温、高应变速率条件下对流变应力有显著影响。由变形热引起的最大温升约80 ℃、流变应力最大变化约20 MPa。利用双修正的流变应力曲线计算出试验钢的热变形激活能为393.552 02 kJ/mol,并建立了Z参数方程和本构方程,绘制了真应变ε=0.4、0.8和1.2的热加工图。结合微观组织分析,Maraging250钢在1000~1125 ℃、0.001~1.0 s-1范围内能获得均匀细小的动态再结晶组织,具有较佳的热加工性能。 相似文献
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通过等温热压缩试验获得了挤压态3Cr20Ni10W2耐热合金高温热塑性变形的真应力-应变曲线。结合Arrhenius双曲正弦本构方程,通过线性回归分析求解得到不同变形条件下本构模型中的热变形激活能Q,材料常数n、α及A,从而构建了用于表征3Cr20Ni10W2耐热合金流变应力与应变量、温度、应变速率之间内在关系的本构方程。流变应力的预测值与试验值较吻合,而且预测的最大相对误差为7.99%,相关系数为0.995。 相似文献
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《稀有金属材料与工程》2005,22(5):44-48
自剑桥大学D J Fray等人发表以TiO2直接电解提取钛(即FFC法)的论文后,研究由氧化物直接电解制取钛成为热潮.根据国内外已发表的相关研究论文,结合重庆大学的研究成果,对电解法制取钛的研究进展进行简要总结. 相似文献
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Toshiyuki Hasegawa 《Welding International》2013,27(6):436-440
A new method of determination of the stress concentration factor in welded joints based on the video extensometer as the measuring element is presented. The results of investigations aimed at the determination of initial conditions for measurement of distortions with the use of video extensometer are given and the main issues connected with the use of video camera are discussed. The preliminary results of measurements of distortions making use of the tested device are also presented. 相似文献
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本文提出了用于集团变分法计算相平衡的两相法和计算失稳点的单相法。对于一级相变,两相法要求一种结构的对称群包含另一种结构的对称群,这样可以得到精度很高的相变点。一级相变的相变点和失稳点不同,在温度-化学热图和温度-组分图中,单相法得到的失稳点都滞后于两相法得到的相变点;随着变化步长的减小可以得到精确的失稳点。对于二级相变,相变点和失稳点相同,两种方法都可以得到相变点和失稳点。虽然在化学势变化长很小时难以用单相法确切判断二级相变的失稳点,但在变化步长不是很小时,单相法已经可以给出足够精确的相变点。 相似文献
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液态机械搅拌法制备陶瓷颗粒增强铝基复合材料 总被引:9,自引:0,他引:9
对陶瓷颗粒进行预处理之后,在非真空感应炉中,利用预制件法,无旋涡机械搅拌法和半固态机械搅拌法制备了颗粒增强铝基复合材料,结果表明,3种方法都能成功的解决颗粒与基体金属之间润湿性差的难题,但是预制件法制备的复合材料的颗粒体积分数有限,无旋涡机械搅拌法的制备温度高,故这两种方法均不适合制备体积分数高(大于20%),颗粒尺寸小的复合料,而利用半固态机械搅拌法,能够将颗粒尺寸为3.5μm,体积分数为40%的SiC颗粒加入到金属Al中,但是当颗粒体积分数大于30%时,机械搅拌方式不能将颗粒均匀地分散在基体金属中。 相似文献
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金属薄膜结合性能的评价方法研究 总被引:1,自引:0,他引:1
针对Al2O3基体上磁控溅射沉积的Au/NiCr/Ta多层金属薄膜,用压痕法、滚动接触疲劳法、摩擦力和声发射两种模式同时监测的划痕法,对比研究了金属薄膜与基体的结合性能。结果表明:压痕试验从压痕形貌上很难判断薄膜与基体是否发生剥离,压入过程中也没有诱发裂纹的产生,更无法分辨薄膜层间的分离;由于金属薄膜的塑性变形,滚动接触疲劳法很难应用于金属薄膜结合性能的表征:划痕法可应用于多层金属薄膜的特异划擦行为研究,其中摩擦力模式能反映压头进入不同金属膜层时的变化,层间声发射信号的灵敏度不如摩擦力信号,对应试验条件,摩擦力曲线存在若干以拐点为特征的载荷,摩擦力曲线上出现的拐点及拐点特征载荷值可以在一定程度上反映多层膜的层数和层厚,并可刻划出该膜/基体系承受压入载荷而不发生剥落的能力。 相似文献