两种国产PAN基碳纤维的筛选

本文根据碳纤维多维增强碳/碳复合材料工艺流程的要求,对国产硝酸法碳纤维和硫氰酸纳法碳纤维进行了筛选试验,试验内容包括扫描电镜观察,高温失重试验,高温强度试验及编织工艺和复合工艺试验等。试验结果,硝酸法碳纤维的编织性能、复合性能及高温性能和结构的稳定性均高于硫氰酸钠法碳纤维。     

激光粒度仪测定硅粉粒度真实性研究

用激光粒度法和筛分法进行比较试验研究。     

黄连中提取黄连素

对从黄连中提取黄连素的三种方法,即硫酸法、石灰水法、乙醇法进行了试验研究,通过对比,确定“乙醇提取法”是较理想的方法。     

水中悬浮物分析方法的改进

采用不同分析方法对水中悬浮物进行对比试验,对不同分析样品找出最佳分析方法,对重量法和仪器法以及不同仪器之间的对比进行了分析并提出了改进方法。     

钾钙肥中氧化钾的溶出规律研究

目的是研究钾钙肥中有效氧化钾的溶出规律,分别采用单因素法、正交试验法和均匀设计法来进行试验,克服了单因素试验法不易考察不同因素间交互作用的缺点,得到更加全面准确的试验结论:提取液酸度是影响钾钙肥中氧化钾溶出的首要因素,振荡时间次之,两因素间的交互作用不明显,振荡温度影响可以忽略,酸度越大,振荡时间越长,氧化钾的溶出量越多。     

家具水性漆喷涂废水预处理工艺研究

家具水性漆喷涂废水是在家具喷涂过程中产生的工业废水,具有浓度高、色度和浊度高,可生化性差,成分复杂等特点。本试验采用Fenton氧化法和臭氧氧化法分别对家具水性漆喷涂废水进行预处理研究,确定最佳试验条件,并对处理效果和经济性进一步对比分析。试验结果显示,Fenton氧化法对试验废水中COD、SS和色度的最高去除率分别为89.28%、92.26%、76.92%,臭氧氧化法对试验废水中COD、SS和色度的最高去除率分别为67.50%、78.74%、88.71%。Fenton氧化法对COD和SS的去除效果优于臭氧氧化法,臭氧氧化法对色度的去除效果更佳。经济性分析结果显示,Fenton氧化法处理试验废水的费用较低,为5.47元/m3(COD:0.60元/kg)。     

浅析制煤系针状焦的闪蒸法和溶剂法的区别

通过闪蒸法和溶剂法产生的精制沥青结构分析比较,浅析了制煤系针状焦的闪蒸法和溶剂法的区别,并从试验结果上进行了论证。     

SBR法处理有机磷农药废水的研究

采用间歇式活性污泥法（SBR法）对有机磷农药废水进行了试验研究。试验分两种情况进行：一种是带有搅拌的情况，另一种为投加粉末活性炭的SBR法。结果表明：该法处理效果良好，对进水浓度的变化有较好的适应能力，且出水水质稳定；同时，在反应池中投加粉末活性炭，可使处理效果得到提高。     

火炸药静电感度试验数理统计方法分析与优化

为提高火炸药静电感度试验结果的准确性，特别是小概率发火能量计算结果的准确性，通过蒙特卡罗方法数值模拟试验，研究了升降法、兰利法、最优化D法三种典型数理统计方法的原理和特点，探索提出了离散分布试验测点的新思路，对兰利法进行了优化和改进。结果表明，最优化D法在小概率发火能量计算上准确度最高，可在250次试验内获得误差(68.26%置信区间)小于10%的百万分之一概率静电引燃刺激量，且试验结果具有稳定性，但试验程序和数据分析计算过程复杂，可操作性不强，不适用于常规静电感度试验。改进后兰利法试验结果的准确度与最优化D法相当，且其程序和计算过程复杂度远低于最优化D法，可操作性更强，便于常规静电感度试验使用。     

无底柱分段崩落法结构参数研究

以武钢金山店铁矿为例,通过实验室放矿试验,对金山店铁矿采用的无底柱分段崩落法结构参数进行研究分析,利用多分段立体放矿模型,通过正交试验法确定9组不同的结构参数,然后进行模拟放矿试验,最后,将所得的试验数据进行对比,分析无底柱分段崩落法各结构参数对矿石回收率等的影响,并由此确定最合理的无底柱分段崩落法采场结构参数.     

底座连接口特征参数对显示器后壳注塑质量的影响分析

在Moldflow分析软件的基础上,对显示器后壳进行仿真研究,以翘曲变形量为质量指标,结合控制变量法进行单因素变动实验,保持注射工艺参数不变,研究显示器后壳底座连接口对制品翘曲变形的影响.对数据进行图表分析,结果表明显示器后壳尺寸定位68.58 cm(27英寸)时,底座连接口选用圆形,连接口位置距离底边26 mm,尺寸...     

Effect of the drafting force on the strength of the bottom of the spinneret

In spinning basalt fibres, the drafting force is in the same range as in spinning of glass fibres. The effect of the drafting force can not be considered in the calculation for the strength and rigidity of the bottom of the spinneret. __________ Translated from Khimicheskie Volokna, No. 5, pp. 47–50, September–October, 2007.