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多支座卧式容器设计计算 总被引:1,自引:0,他引:1
大型卧式容器通常采用多支座支承,但多支承卧式容器的设计计算较为困难。多支座卧式容器一般可以看作是超静定的连续梁,利用奇异函数和拉普拉斯变换导出了求解弯曲问题的普遍表达式,根据多支承问题的特点编制了计算程序,可以快速方便地对各种型式的卧式容器多支承问题进行计算。 相似文献
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油罐是汽车加油站的重要组成部分,加油站的汽油和柴油储罐应采用卧式钢罐,按其所处位置可分为地上油罐,半地下油罐和地下油罐3种,而地下直埋油罐是指罐内最高液位处于设计标高以下0.2m,且罐顶上回填厚度不小于0.3干净的砂子或细土的油罐,因其具有隐蔽,油品蒸发损耗小,节约地上空间,消防要求低等,经常被采用。 相似文献
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超标卧式容器受力分析与设计 总被引:1,自引:0,他引:1
陈盛秒 《石油化工设备技术》2010,31(1):1-4
对钢制卧式容器标准JB/T4731—2005不适用的卧式容器,如鞍座不对称的、采用非标鞍座的、承受多个附加载荷的、三鞍座支撑的、埋地的以及带有夹套的卧式容器等,进行了详细的受力分析,并提出了工程设计计算方法。 相似文献
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在工程设计中常存在一些受集中载荷作用且结构不对称的双鞍座卧式容器,这些容器的设计计算超出了GB150-89的范围,目前国内也无其它标准可引用。本文采和材料力学中梁的受力分析方法,给出了这类容器的应力计算方法,这种计算法较好地解决了工程中遇到的一些实际问题。 相似文献
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卧式容器基本尺寸的优化设计 总被引:1,自引:1,他引:0
卧式容器基本尺寸优化设计方法,主要是以总质量最小为目标函数,以总容积为约束函数确定出卧式容器的直径Di和长度L,并在容器的设计过程中考虑了与容器基本尺寸有关的因素,并考虑了化工工艺条件的要求。实例分析及与国外方法比较表明,该方法科学实用,具有可观的经济价值。 相似文献
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针对JB/T 4731—2005《钢制卧式容器》没有明确规定有内加强圈卧式容器的周向应力计算中计算加强圈与筒体组合截面的参数A0、I0、e、d时是否考虑腐蚀裕量的问题,通过分析计算说明,考虑和不考虑腐蚀裕量两种情况下,有内加强圈卧式容器周向应力的计算结果有很大不同。 相似文献
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以某具有球冠形中间封头的塔器为实例,对常被用作压力容器两受压室中间封头的球冠形封头工程设计中的计算工况识别、结构计算和开孔补强计算等问题进行了深入分析,指出了设计中应注意的细节问题。 相似文献
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利用通用分析软件ABAQUS,应用“生死单元” 技术,模拟了基坑开挖、填埋过程对Φ1 620 mm×20 mm大直径埋地管线应力应变的影响。通过对不同埋深管体应力应变的有限元分析,得出施加内压2.5 MPa,埋深8 m时,管体受到的等效应力最大(130 MPa),未超过材料的屈服强度,管体并未发生塑性变形,管体横向最大位移为2.47 mm。通过理论计算校核,埋深8 m时,管体水平方面最大变形量为12.5 mm,远小于标准规定的48.6 mm,管体径向稳定性可靠。 相似文献
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肇州油田水平井水平段压降计算及测试 总被引:1,自引:4,他引:1
水平井水平段的流动为变径入流量的变质量流动,根据动量守恒方程建立了水平段流动的压力梯度基本方程;通过不同位置的采液指数变化,表征水平井筒中的流动与油藏渗流的耦合,考虑孔眼入流情况下的管壁摩阻系数,建立了一套系统的水平井水平段压降计算模型及方法。水平段压力损失由摩阻压力损失、加速压力损失、混合压力损失以及势能压力损失等四部分组成。对肇州油田州62-平61井水平段压降进行了计算,并在相同生产条件下进行了测试,计算值与实测值误差6%。计算表明,肇州油田9口水平井的水平段总压降大约在0.048~0.26MPa。 相似文献
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针对南海某气田高压低温压力容器低温板材厚度超过许用范围的问题,提出采取减小设计压力、降低筒体直径、合理进行压力与温度的设计工况组合等措施以减小低温压力容器的壁厚,得到适用于高压低温工况下压力容器材质选择的方法,为高压低温大壁厚压力容器的设计提供可借鉴的方法. 相似文献
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