奥氏体不锈钢波纹管的热处理

一、奥氏体不锈钢的特点奥氏体不锈钢的标准组成是18％Cr、8％Ni。一般叫做18-8不锈钢。以它做基准,根据使用目的变化C、Ni、Cr的含量,或添加Ti、Nb等元素,便可产生其它奥氏体不锈钢,例如:1Cr18、Ni9Ti、0Cr18Ni10Ti、1Cr18Ni11N_b等。其化学成分如表1,用这些不锈钢做弹性元件波纹管,与黄铜、磷铜等波纹管相比,具有耐高温,高压和耐蚀等特点。因此奥氏体不锈钢波纹管的应用越来越多。图1是18％Cr+Ni及8％Ni+Cr的断     

不锈钢零件的冷挤压

奥氏体不锈钢1Cr 18Ni9Ti的深孔薄壁杯形壳体零件已采用冷挤压工艺进行生产。工艺流程见图1。和碳钢的冷挤压比较,1Cr 18 Ni 9 Ti的冷挤压具有下列特点:材料强度高,变形抗力大;冷作硬化敏感性强烈,挤压过程中挤压力急     

18—8型奥氏体不锈钢晶间腐蚀分析及对策

钢中含有18％Cr、8％Ni为18-8型奥氏体不锈钢,如1Cr18Ni9、1Cr18Ni9Ti等广泛应用于石油化工、冶金机械、航空航海、仪器仪表、家用电器和五金制品等工业部门。该钢在常温和低温下有良好韧性、塑性、焊接性、抗蚀性及无磁性,室温组织为奥氏体。     

采用普通铣削工艺加工GH864高温合金动叶片

烟气轮机是我厂的主要产品,是炼油厂能量回收的重要装置。动叶片作为烟气轮机的重要零件,直接决定着整台设备的运转质量。由于高温合金GH864在540℃~815℃温度范围内具有良好的耐燃气腐蚀能力、较高的屈服强度和疲劳性能,且工艺塑性好,组织稳定,能够满足烟气轮机动叶片的工作条件,因此设计用GH864高温合金作为动叶片材料。由于高温合金GH864的切削加工难度较大,因此通常采用M42高性能钴高速钢刀具加工。而我厂动叶片的年产量较大(2000片以上),用价格昂贵的M42刀具加工缺乏经济性。为了降低动叶片的加工成本,我们考虑采用标准W18Cr4V铣刀。为了解决W18Cr4V铣刀加工高温合金时寿命短、功效低的问题,我们通过反复试验,合理选择几何参数和切削用量,选择适当的切削液,并对W18Cr4V铣刀进行二次刃磨,提高刀具利用率,成功实现了用普通铣削工艺加工高温合金动叶片。1GH864高温合金的特点(1)GH864高温合金的机械性能GH864高温合金中Ni含量51.7%以上,Ni、Cr元素总含量高达72.69%,因此该合金具有较好的高温强度、抗拉强度和延伸率,其机械性能相当于美国waspolly合金(见表1)。表1GH86...     

柴油机排气阀锻造与形变热处理工艺的探讨

一、前言 12V300EDZ型柴油机排气阀所用的材料是4Cr14Ni14W2Mo高合金奥氏体耐热钢(成份见表1),其锻造区域窄(1130～900℃),热处理抗力大,热塑性较差,在锻造过程中易开裂。而且高温性能和金相组织要求较高,锻造和切削加工都存在一定的困难。在使用中,排气阀的盘部常因高温变形而过早失效(约3000h),使用寿命达不到技术要求(约18000h)。同时,常规热处理工艺工序多,工时长,劳动强度高。     

我国热作模具钢性能数据集（续Ⅱ）

(2 )　 5Cr Mn Mo Si V钢5Cr Mn Mo Si V钢是无镍多元合金化热锻模钢 ,它在 4Cr Mn Mo Si V钢的基础上增加碳的含量 ,和含有少量钒所以比 5Cr Ni Mo钢具有更好的淬透性和强韧性 ,在 40 0 mm× 40 0 mm截面上可以完全淬透。与5Cr Ni Mo钢相比热疲劳性能几乎相当 ,除可切削性和高温伸长率较低及锻造变形抗力较高外 ,其冲击韧性和断裂韧性、高温强度、抗回火稳定性、热磨损性和抗氧化能力都有较大的提高。如要获得同样硬度其回火温度比 5Cr Ni Mo钢约高 1 0 0°C。适宜制作大型复杂的重载锤锻模。但是此钢的热强性和耐磨性同样不如高…     

铬镍奥氏体不锈钢的焊接变形与控制（三）

二、焊接变形及矫正的特点 3.铬镍奥氏体不锈钢焊接变形及矫正的特点 (1) 焊接变形实例 例1.试片测试 我们曾用1Cr18Ni9Ti和普通低碳钢板材,加工出四组不同厚度的试片,其规格多数为260mm×120mm×δ(板厚δ=2、3、4、8mm),进行了对接     

不绣纲及高温合金的氩气保护高频钎焊工艺

一、前言我厂在生产航空热电隅中,过去常用氩弧焊工艺,以满足耐热不绣钢(1Cr18Ni9Ti)及高温合金(GH 33、GH 39)的焊接质量和产品在高温条件下工作的要求。但随着产品的发展,焊接接头形式多样化及重要程度的提高,使氩弧焊工艺技术出现了不适应的地方。如图一所示:     

固溶处理在12Cr18Ni9Ti不锈钢零件切削加工中的应用

12Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢属于较难加工材料。材料的切削加工性主要取决于材料的硬度、延展性、加工硬化、磨蚀性及导热性等5个物理机械性能撸际,通过实施固溶处理,降低了12Cr18Ni9Ti热轧态板材组织中的碳化物颗粒数量,减弱了材料的加工硬化程度和磨蚀性。实施980℃×1h固溶处理后,在密封板零件的加工中,刀具寿命提高2倍,切削变形量降低91．25％。     

06Cr18Ni11Ti奥氏体不锈钢锻件晶间腐蚀弯曲试样微裂纹本质

正06Cr18Ni11Ti钢是在Cr-Ni不锈钢基础上添加Ti稳定化的奥氏体不锈钢,由于Ti的加入提高了钢的耐晶间腐蚀能力,此钢具有良好的高温力学性能、焊接性及延展性。本文就06Cr18Ni11Ti奥氏体不锈钢锻件固溶处理后的力学性能及晶间腐蚀情况进行介绍,以便交流。1.锻件技术要求06Cr18Ni11Ti奥氏体不锈钢锻件,订货要求按NB/T47010—     

半固态下1Cr18Ni9Ti钢轧制过程中的组织演变

对用电磁搅拌装置制备的半固态奥氏体不锈钢1Cr18Ni9Ti钢进行了直接轧制成形试验。轧制前后微组织的分析结果表明：半固态1Cr18Ni9Ti钢具有球形或近球形的初生固相颗粒，并大多呈聚集状态；轧制变形后，液固相发生分离，产生液相偏析；只有当固相率达到50％时，初生固相颗粒在轧制过程中才会发生塑性变形，同时初生固相颗粒内部的δ相由多边形状转变为板条形状。     

0Cr18Ni9、1Cr13和1Cr17不锈钢在熔融LiCl-5%Li2O中的腐蚀行为

采用浸没法分别研究了0Cr18Ni9、1Cr13和1Cr17三种不锈钢材料在700℃LiCl-5%Li2O(质量分数)熔融盐中的腐蚀行为.结果表明:0Cr18Ni9和1Cr13不锈钢的腐蚀产物主要为LiFeO2和LiCrO2,1Cr17的腐蚀产物主要由LiFeO2、LiFe5O8和LiCrO2组成;三种钢的腐蚀速率均随时间的延长而增大,并且1Cr13的腐蚀速率明显大于1Cr17和0Cr18Ni9的;在试验条件下,1Cr17铁素体钢和0Cr18Ni9奥氏体钢的耐蚀性能相当,均优于1Cr13马氏体钢.     

1Cr18Ni9Ti钢离子氮化层的检测

一、前言离子氮化是一种先进的表面强化技术。它具有许多独特的优点,对碳钢、合金钢、不锈钢、铸铁及粉末冶金制品,都有显著的表面强化效果。目前,对38CrMoAl钢的氮化工艺及氮化层质量的研究比较深入,而对1Cr18Ni9Ti不锈钢的氮化工艺和离子氮化层的检测.研究较少。本文从1Cr18Ni9Ti钢离子氮化层的特征出发。就氮化层检测试样的制备及氮化层厚度的显示进行了研究。二、1Cr18Ni9Ti钢离子氮化层的特征 1.氮化层很薄 1Crl8Ni9Ti钢中含有较多的合金元素,它们都不同程度地降低了氮在奥氏体中的扩散速度。同时,钢中的合金元素C     

核电厂反应堆压力容器O型密封管用GH4169合金的热加工性能及组织演变

利用Gleeble-3500热模拟试验机,研究了高温合金GH4169在温度1 000～1 150℃,应变速率0.01～10 s^-1变形参数下的热加工性能及组织演变规律。获得了合金的真应力-真应变曲线,随后构建了Arrhenius本构方程、加工图与热变形机理图。结果表明,增加应变速率或降低变形温度会导致变形抗力增大,其中1 000℃下的变形抗力可达到400 MPa。合金在峰值应变与稳态应变下的热变形激活能分别为436.469 6,399.20 kJ/mol;失稳加工窗口出现在3～10 s^-1的高应变速率区;而经1 025～1 075℃,0.05～0.6 s^-1变形后,出现晶粒尺寸为10μm的完全动态再结晶组织,因此该参数区间可作为GH4169合金的最佳热加工窗口。     

难加工材料车削中精密内冷却对刀具寿命的影响

针对GH901高温合金材料、06Cr19Ni10奥氏体不锈钢材料和20Cr1Mo1VNbTiB合金钢材料在精密内冷却和外冷却方式下进行的刀具失效形式及刀具寿命对比车削试验发现,相较于常规外冷却车削,精密内冷方式的刀具寿命有较大幅度提升,车削GH901材料可以提升48.93%刀具寿命,车削06Cr19Ni10材料能提升34.73%刀具寿命,车削20Cr1Mo1VNbTiB材料能提升28.57%刀具寿命;在连续切削工况下进行车削试验,刀具失效方式为后刀面磨损。     

超薄层0Cr18Ni9/20 g复合钢板的焊接工艺及接头组织

采用H1Cr24Ni13型奥氏体不锈钢焊丝和钨极氩弧焊(TIG)方法对不锈钢覆层厚度为0.5 mm的0Cr18Ni9/20 g异种钢复合钢板进行了对接焊,并应用光学显微镜、能谱(EDS)、线扫描以及扫描电镜等方法对焊接接头组织进行了研究。结果表明:用TIG方法及相应的工艺参数焊接0Cr18Ni9/20 g复合钢板,可以保证覆层金属具有所需的成分和组织。     

管口高速不停车旋压新工艺

我厂在制造合成塔零件时,每年需要数万件,四种长度,材质为1Cr18Ni9Ti的奥氏体不锈钢喇叭管(如图1所示)。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢保持架的真空热处理

1Cr18Ni9Ti(DCr18Ni9)是奥氏体不锈钢,在用来制造轴承保持架的冷冲压中,由于承受很大的剪切、扭弯、挤压和拉伸等应力作用,晶粒发生扭曲变形,使钢冷作硬化,给进一步冲压成形带来很大的困难,产品表面经常出现裂纹和凸起等缺陷。为了消除冷作硬化现象,须在成形前进行一次软化处理,消除加工应力和晶格扭曲等,使产     

不锈钢管件焊接区裂纹事故分析及其断口形貌的研究

由环焊缝和纵焊缝连接的各种规格的奥氏体(简称A体)不锈钢管子在海滨存放数年后,发现了大量焊缝产生横向裂纹,该批管件焊接材料为:HOCr18Ni9Si2自动焊丝与HJ 260焊剂(曾错用过H1Cr18Ni9Ti和HoCr18Ni11Mo焊丝);手工焊采用TAl焊条,少数薄壁管件则用HlCr18Ni9AlTi和HOOCr22Ni10焊丝,分别用氩孤焊和等离子焊焊接的;而进出     

结507焊条在异种钢焊接上的应用

一、问题的提出 在化工设备的制造中,A3钢与1Cr18Ni9Ti不锈钢的焊接,过去都是采用高铬镍型的奥氏体不锈钢焊条焊接。由于这种焊条的价格较昂贵,所以对于需求量很大的厂家将会大大提高生产成本。能否用结507焊条焊接A3与1Cr18Ni9Ti异种钢呢?这是本文所讨论的重点。 据有关资料介绍,A3钢与1Cr18Ni9Ti不锈钢的焊接,只有采用高