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针对Q355B钢板在折弯使用过程中出现局部开裂问题,对钢板进行成分、性能检测,对开裂部位和非开裂部位进行金相显微镜检测和电镜分析。分析结果表明,开裂是由于局部钢板心部硫化物偏聚和严重偏析造成。通过采取强化吹氩搅拌、采用适宜的浇注温度和拉速、保证连铸冷却水量和压力、加强各相关工艺参数控制等措施,可以有效地去除钢中硫化物夹杂、防止铸坯严重偏析,避免问题的重复发生。 相似文献
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针对Q355B钢板加工过程中开裂问题,分析了缺陷试样的化学成分、力学性能、金相组织和电镜夹杂物等。认为:钢板内部大量的MnS夹杂以及芯部严重的带状组织,是导致钢板加工开裂的主要原因。通过分析MnS夹杂和带状偏析产生的原因,提出了在不改变原有成分的前提下,通过增加LF钙处理用量,对硫化物夹杂改质,采用LF炉造渣工序前移,严格保证净吹时间≥6 min;连铸机全程恒定拉速控制,减少夹杂物数量,改善夹杂物形貌。连铸工序通过实施低过热度浇注,避免出现铸坯凝固“搭桥”现象;同时优化设备冷却效果,避免因出现坯壳鼓肚变形而加重偏析程度;采用合适电磁搅拌、动态轻压下技术减少铸坯中心偏析程度,提高钢板内部质量。通过一系列工艺优化,夹杂物含量得到有效控制,铸坯中心偏析程度进一步弱化,加工开裂问题得到解决。 相似文献
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彭文忠 《金属材料与冶金工程》2010,38(5):12-14
对钢带发生的冷弯开裂试样进行了大量理化检测、组织分析。结果表明:材料冷弯开裂的主要原因是由于钢水非金属夹杂物含量偏高,次要原因是铸坯在热轧生产加热过程中表皮氧化严重,皮下气泡外露,轧制拉长使钢材表面产生裂纹源。当然,次要原因的根源还在于钢水气体含量高导致铸坯存在皮下气泡。而在这些非金属夹杂物中,又以C类(硅酸盐)和D类(环状氧化物)夹杂为最多和等级最高。基于上述原因,对Q235B板坯成分和生产工艺进行了认真研究和改进,在钢水不经LF炉精炼的条件下解决了钢带冷弯开裂的问题,从而大幅降低了板带生产成本。 相似文献
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为找出20~60 mm规格Q345B钢板超声波探伤不合格原因,在检测缺陷部位取样,利用金相?扫描电镜和能谱等检测手段,对钢板探伤不合格部位的组织和成分进行了分析。结果表明,探伤不合格的主要原因是组织中存在着条状硫化锰和锰元素的偏析以及由异常组织粒状贝氏体引起的微裂纹。针对以上原因,探讨了一些改进措施,比如提高钢质纯净度、控制浇注温度和拉速、适当增大比水量、降低锰元素的含量、加硅钙线、实行铸坯和钢板下线迅速堆冷、延长铸坯加热时间、后4道次实行小压下量轧制等,通过这些措施可以使该规格段的Q345B超声波探伤合格率由攻关前的65.8%提高到91.7%。 相似文献
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酒钢Q235B(0.18%C)和Q345B(0.17%C)钢CSP工艺生产的68 mm×1 600 mm铸坯的纵裂纹主要出现在炉次间的第一块铸坯,裂纹宽0.01~0.30 mm、深0.10 mm、长度≥50 mm。纵裂纹影响因素的分析结果表明,当[S]≥0.008%、钢水过热度≥40°、结晶器锥度≤4 mm时,保护渣碱度和粘度较低,以及结晶器钢板厚度≤12mm时,铸坯裂纹指数明显增加。通过控制[S]≤0.008%,钢液过热度30±5℃,结晶器液面波动±3 mm,Q235B钢裂纹发生率由2%降至0.36%,Q345B钢由5%降至0.98%。 相似文献
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对有中心开裂缺陷的Q235B板坯进行了跟踪轧制和对轧材的检测,结果表明开裂缺陷轧制时能够焊合,力学性能能够满足标准要求,对轧材组织有一定影响。 相似文献
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通过对厚规格Q345B延伸率不合的拉力试样进行低倍检测和显微组织分析,结果表面,铸坯的内部质量存在中心偏析、裂纹和夹杂物以及板材中的带状组织是造成板材力学性能不合格的主要原因。 相似文献
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针对唐钢中厚板材有限公司低合金钢Q345B连铸过程中出现的铸坯质量问题,系统研究了现场结晶器内渣膜的结构、矿相组成和结晶率;并结合现场铸坯质量,分析渣膜的润滑与传热性能,确定了适用于低合金钢Q345B板坯连铸生产较合理的矿相结构特征.结果表明,低合金钢Q345B的渣膜应为两层结构或多层结构,结晶层和玻璃层交替出现;主要结晶矿物为枪晶石和黄长石,在结晶过程中没有偏向性析出;有较多的玻璃相生成,结晶率相对较低,在35 %~65%.为更好地保证铸坯质量,针对唐钢中厚板坯Q345B的连铸生产,建议在现用的保护渣原渣中适当提高Fe2O和MgO的含量,同时还要调整好现场的浇铸工艺和操作条件. 相似文献