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利用拉格朗日方法跟踪弹后工质的运动规律,采用VonNeumannRichtmyer差分格式对带有坡膛,有限药室工的一级轻气炮进行了内弹道一维数值模拟,对不同的工质,在初温及相对装药量变化的情况下进行了计算,计算结果表明:(1)对同一种工质,初始装填压力p0和w/M相同时,初温时弹丸的相对初速vg/c0和炮口压力Pg几乎没有影响;(2)对同一种工质,在P0相同时vg/v0可表示成w/M的函数,并随w 相似文献
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高强度钢在高速冲击载荷下的动态响应 ? 总被引:6,自引:3,他引:3
为了探讨高强度钢板在高速冲击载荷下的动态行为,用12.7mm钢芯穿甲弹垂直射击CrMo、SiMnMo和CrNiMnMoB钢靶板,靶板硬度为d_(HB)=2.70~3.50mm。对穿甲机制进行了分析,讨论了绝热剪切带的形成原因及其在冲塞穿甲中的作用。从弹丸能量和弹坑容积的关系出发,探讨了穿甲机制和抗弹性能的差异。试验结果表明:穿甲机制和抗弹性能取决于钢板的厚度和硬度。在较高硬度时,由大量剪切变形而产生的绝热剪切带将导致冲塞破坏。当d_(HB)=3.0~3.2mm时,钢靶板呈现出混合型穿甲机制,并显示出较好的抗弹性能。 相似文献
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硝酸铵/铝/高氯酸铵系复合推进剂的点火特性 总被引:1,自引:0,他引:1
采用在端羟基聚丁二烯(HTPB)20%(质量比)中加入铝粉20%(质量比),再加入氧化剂AN(硝酸铵)/AP(高氯酸铵)合计60%(质量比)的推进剂,取得了在AN中加入AP时的燃速特性和点火特性。在燃烧压力为1MPa时,AN系复合推进剂的燃速为1.2mm/s,AP系复合推进剂的燃速为4.0mm/s。在压力1MPa、照射能量600W的条件下,AN系复合推进剂的点火滞后时间约为460ms,AP系复合推进剂的点火滞后时间仅为7.5ms。AN系复合推进剂点火滞后时间长的主要原因是化学点火滞后时间长。在AN系复合推进剂中混入AP时,燃速同样增加,点火滞后时间随着燃速的增加而减少。 相似文献
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通过3-硝基-1,2,4-三唑-5-酮(NTO)的钠盐水溶液与硝酸铅水溶液反应,制备了NTO铅配合物,其单晶结构用X射线分析法测定,所得晶体学参数为:a=7.262(1),b=12.129(2),c=12.268(3),β=90.38(2)°,V=1080.6(2)3,Z=4,Dc=2.97g/cm3,μ=157.83cm-1,F(000)=888。晶体属单斜晶系,空间群为P21/n,最终偏离因子R为0.027。 相似文献
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根据实际构件的特点,主要研究了两种弹体金属材料的非比例试件面内尺寸(α,W-α)对K_(1c)的影响及有效性评价。通过不同试件形状及尺寸的对比试验,初步认为在满足B≥2.5(K_(1c)/σ_(0.2)) ̄2的条件下,裂纹深度、韧带尺寸的最低要求是:58SiMn钢α≥1.7(K_(IC)/σ_(0.2)) ̄2、(W-α)≥2.0(K_(1c)/σ_(0.2)) ̄250SiMnVB钢α≥1.6(文中讨论了材料强度级别(σ_S/E)对试件几何尺寸限制要求的影响。 相似文献
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为降低固体火箭推进剂燃烧生成物中氯化氢(NCI)的含量,推进以硝酸铵(AN)作氧化剂,以缩水甘油叠氮聚醚(GAP)作粘合剂的推进剂早日达到实用水平,进行了改进燃达特性的研究。证明添加少量高氯酸铵(AP)可以增加燃速。AP与AN的质量比为AP/AN=1.0时,在4MPa以上压力下,AP的扩散火焰决定燃4,压力指数在0.37以下。在GAP/AN/AP推进剂中添加氧化铁时,燃速及5MPa以下的压力指数增大.在高压方面压力指数下降。证明氧化铁有促进AP热分解的作用。 相似文献
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AN/AP系复合推进剂的燃速及点火特性 总被引:1,自引:0,他引:1
在高氯酸铵(AP)系复合推进剂中混入硝酸铵(AN)时燃速下降且点火滞后时间增加。利用这种推进剂以初始温度为参数求出了燃速与卢、火滞后时间。AP系复合推进剂与AN系复合推进剂燃速的温度感度并无大差别,其值约为0.2%~0.3%/K。燃速的压力指数有随混合量增加而减少的趋势。点火滞后时间的温度感度可取-0.5%~-1%/K的小值,与燃速的温度感度同样因混合AN引起的变化很小。增加推进剂的初始温度时点火滞后时间减少,物理点火滞后时间无变化,主要是化学声、火滞后时间受影响。 相似文献
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液体二茂铁衍生物系高燃速催化剂,具有良好的催化效果和热稳定性。以2,2-双乙基二茂铁丙烷(BEFP)与利用气流粉碎机制造的极细高氯铵(VFAP)为基础试制了高燃速高能推进剂。采用这种VFAP的推进剂,在燃烧压力为5MPa时燃速可达20mm/s,但压力指数升高。而采用VFAP与BEFP组合时,燃速可提高到40mm/s以上,且压力指数可降低到实用值。分析了VEAP的结晶及热分解特性,与平均粒度为0.1μm的超细铝粉(UFAl)和银丝组合,试制出可以直接浇注的燃速为150mm/s以上的高燃速高能推进剂。 相似文献
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为了研究高强度合金钢长杆弹超高速侵彻砂浆混凝土靶时侵彻深度发生逆减的临界速度,开展了30CrMnSiNi2A长杆弹以初速度1 381~1 879 m/s侵彻半无限砂浆混凝土靶的实验。实验结果表明:靶板的开坑直径、开坑深度、开坑体积以及弹道孔径与侵彻速度呈近似线性关系;当侵彻速度小于1 724 m/s时,侵彻深度随速度的增大而增大;当侵彻速度大于1 724 m/s时,侵彻深度随速度的增大而减小;当速度为1 724 m/s时,侵彻深度达到最大。靶板的剖分结果显示:当长杆弹超高速侵彻靶板时,弹体着靶时微小的倾角会导致侵彻弹道发生严重的偏转,呈现为“J”字形弹道。基于实验结果,在考虑长杆弹头部变形的基础上利用修正的A-T模型,得到了长杆弹超高速侵彻砂浆混凝土靶时侵彻深度发生逆减的临界速度,分析了不同的弹靶参数对临界速度的影响,并结合实验数据,验证了理论模型的可靠性。 相似文献
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一种高铜铝合金板侵彻后的显微组织分析 总被引:2,自引:0,他引:2
采用53式7.62 mm穿燃弹斜入射一种高铜铝合金板,弹速为818 m/s。利用光学显微镜和扫描电镜观察铝板侵彻后的弹坑微观组织。结果表明:弹靶接触表面有熔化物,成分为靶材与弹丸的混合物;在侵彻的不同深度,弹坑微观组织呈现不同的特征,入口处晶粒被拉长,中间处的晶粒发生剧烈扭折,局部出现绝热剪切带,底部观察到形变显微带以及异常长大晶粒;靶板主要发生塑性扩孔型破坏。 相似文献
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杆式穿甲弹侵彻靶板时弹坑表面熔化快凝层研究 总被引:1,自引:1,他引:0
钨合金杆式穿甲弹高速侵彻装甲靶板时,在弹孔表面会产生很薄的“熔化快凝层”。为了进一步研究熔化快凝层的形貌特征和形成机理,对小口径钨合金杆式穿甲弹垂直侵彻30CrMnMo装甲钢板产生的弹坑表面,进行了扫描电镜观察及能谱分析,并利用LS-DYNA对弹、靶作用区的温度场进行数值模拟。结果表明:熔化快凝层的成分包含弹芯材料W、Ni、Fe和靶板材料Fe、Cr、Mn. 其中钨在熔化快凝层中以两种晶粒形式存在,较大的呈扁状细长形,长度为几个到几十 个微米;较小的呈球状弥散分布在基体内,直径为100~400 nm. 还发现杆式弹芯头部的质量消耗是以“溶解破碎”形式发生。对“熔化快凝层”的研究可为深入分析钨合金杆式弹穿甲机理提供依据。 相似文献
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蜂窝铝冲击波形数值计算及分析 总被引:2,自引:1,他引:2
为分析蜂窝铝结构参数以及弹丸参数对冲击波形的影响,利用LS-DYNA有限元软件建立了弹丸侵彻蜂窝铝模型,模拟了侵彻波形的发生过程。比较了蜂窝铝相对密度、胞孔角度,侵彻初速和弹头形状对冲击加速度波形的影响。结果表明,增大蜂窝铝相对密度、减小胞孔角度可以引起加速度峰值的提高和冲击脉宽的减小; 提升初始侵彻速度可以同时引起加速度峰值与脉宽的提升; 弹丸形状影响冲击波形,使用卵形弹可以获得较平缓的加速度波形。研究结果对以蜂窝铝为缓冲材料的冲击试验参数选择具有重要参考价值。 相似文献
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为了解决杆式弹初速度、弹体密度以及着靶倾角对弹体侵彻移动靶板侵彻性能的影响,寻找出弹体侵彻性能最优时的参数组合,利用正交试验原理建立了9种不同的正交方案,通过ANSYS/AUTODYN有限元软件针对这9种不同参数进行有限元数值模拟,根据穿甲效应原理选取弹体速度损失率和偏转角为试验指标,采用灰色关联原理分析了杆式弹初速度、弹体密度等动能弹参数对试验指标的影响关联程度,并对其进行优化,得出了以单项试验指标和多项试验指标为优化目的的参数组合;优化结果表明:动能弹参数初速度为1 300 m/s,弹体密度为18.6 g/cm3,着靶倾角为0°时杆式弹速度损失率可降低8%~91%,弹轴偏转角可减少27.8% ~ 87.1%,贯穿移动靶板的性能最好. 相似文献