温度压力补偿用乘除器运算式的修改

我厂83年从西安仪表厂订购了一套Ⅰ系列仪表,用作本厂乙炔气体的具有温度、压力补偿的流量测量系统(见图1)。原设计的数据为: h_(20)=250mmH_2O;t_(max)=50℃; t_(min)=0℃;p_(max)=0.36kgf/cm~2; p_(min)=0kgf/cm~2;p_a=1.033kgf/cm~2; t_d=0℃;p_d=0.238kgf/cm~2。     

XIP微型高温三轴压力容器的研制

一、引言XIP微型高温三轴压力容器是在学部委员陈宗基教授指导下,由我厂设计研制的一种新颖的压力容器。容器承受三轴压力(轴压1200kgf/cm~2,围压500kgf/cm~2,孔隙流体压力450kgf/cm~2),工作温度室温～ 200℃,能     

提高铸件质量的新途径——无机粘结剂锂玻璃

普通水玻璃砂加热后,抗拉强度为40kgf/cm~2,48小时后,由于吸潮,抗拉强度降低到8.2kgf/cm~2,影响了铸件质量。在型砂里加5％上海试剂二厂生产的新型无机粘结剂——锂玻璃,加热后抗拉强度就可提高5kgf/cm~2,48小时后可达到15kgf/cm~2(比原来提高6.2kgf/cm~2),大大提高了铸件的质量,同时改善了型砂的防潮性能和自硬性,固化也快。无机粘结剂锂玻璃经上海工业大学铸造教研组试用,效果很好。     

弹簧管压力表的设计与计算

弹簧管压力表是广泛应用于国民经济各部门的一种测量仪表。它结构简单,测量范围宽,精度较高,使用维修简便,可用来测量压力、负压、差压和绝对压力等。测量范围一般为0～0.4kgf/cm~2至0～10000kgf/cm~2,负压     

超高压阀门的设计和制造

随着石油化学工业的发展,公称压力大于1000kgf/cm~2的阀门已应用在乙烯、氢气、氮气等压缩系统和一些压力机的油压系统。我国先后设计、试制成 Pg1000、1500、2000、2500、4000、6000、10,000kgf/cm~2的超高压阀门。其中,Pg2500kgf/cm~2的超高压阀门已标准系列化《Pg2500kgf/cm~2阀门型式和基本参数(JB1308-73)》。本文除叙述超高压阀门的一般设计和制造要求外,重点结合 Pg2500kgf/cm~2的超高压阀门作部分结构分析和介绍。     

一次压制成形1Cr18Ni9Ti椭圆形封头(Dg 500×3)的工艺装备

最近我厂承制某研究所的20台加注器,材质为1Cr18Ni9Ti,封头和壳体厚度均为3mm,上下二个椭圆形封头和壳体焊接而成,设计压力为10kgf/cm~2,水压试验为15kgf/cm~2,气密性试验为10kgf/cm~2。以前我厂压制这种较薄的椭圆形封头时,为了防止成形后表面有凹凸和绉折,采取如下措施:(1)板厚增加到4～5mm;(2)二次成     

利用气动仪表计量断续生产的乙炔流量

利用双波纹管差压计或电子电位差计来计量管道中的乙炔流量。往往因断续生产所带来的某些问题,而给流量计量工作造成困难。我们采用成套气动仪表,较好地解决了这一问题。乙炔气在管道中流动时,一般允许压力在0.5～0.8kgf/cm~2之间波动,压力低于0.5kgf/cm~2时,要求启泵加压,到达0.8kgf/cm~2后停泵。此时,如果用户不用气,压力将保持不变,流量消失,直到再有用量时为止。因此,乙炔气的生产是随着用户的耗量断续进行的。这给计量工作带来麻烦。因为每逢启泵时,流量孔板前后的瞬时压差往往远远超出设计值     

控制压力范围较宽的气动阀

46〃A 型双模定型硫化机的后充气管路需要一种控制压力范围较宽的气动阀,通径8、工作压力0～8kgf/cm~2,控制压力0.2～8kgf/cm~2。广东仪表厂按上述要求试制成工K25ZQ-T_1型气动阀,现已批量生产。该阀结构如附图所示,主阀部分采用硬配阀芯、阀套,弹簧复位。控制部分采用软     

活塞式蓄能器治漏

本活塞蓄能器的缸筒,采用无缝钢管在C620普通车床上加工并采用砂布研磨出来,因而内壁光洁度一般只有▽6～▽7。原采用的活塞式蓄能器标准结构,由于活塞在160kgf/cm~2工作压力下快速移动,致使活塞上的“O”型密封圈迅速磨损。待磨损到一定程度,蓄能器不工作时,活塞上部的氧气还在80kgf/cm~2(充气压力)的压力下,通过磨损的密封圈进入润     

一种新型马氏体时效钢

西德Thyssen优质钢厂研制成功的Thyrotherm2799马氏体时效钢(maraging steel),含镍量较低,其性能较同类钢种更好,可代替H11、H13热模钢,它的时效温度为550～625℃,适用于制作锻造,挤压和铝合金压铸模等耐热模具。这种钢出厂时呈固溶退火状态,硬度为HRC32,加工完毕在550℃时效,硬度上升至HRC52,其屈服强度为1830N/mm~2(18300kgf/cm~2),而抗拉极限可达1970N/mm~2(19700kgf/cm~2)。倘在625℃时效,硬度将下降至HRC46,屈服强度降为1400N/mm~2(14000kgf/cm~2),而抗拉极限降为1690N/mm~2(16900kgf/cm~2)。该钢在工作温度650℃时仍有良好的抗热性,时效后的钢材收缩率为0.1％。最常见的马氏体时效钢,其成份为18％Ni;8～     

60克螺杆式塑料注射成型机液压系统的可靠性分析

目前轻工业塑料机械行业正在对60克塑料注射成型机进行改造。改造主要从两个方面进行:①把原柱塞式注射装置改为螺杆式注射装置,②泵的压力从70kgf/cm~2提高到140kgf/cm~2。原柱塞式注射装置的主要缺点是塑料的塑化不均匀,机器注射量的提高受到限制,注射压力损耗大。而螺杆式注射装置同柱塞式注射装置相比,具有塑化能力高,塑化速度快、成     

低碳马氏体在防滑链条上的应用

<正> 低碳钢或低碳合金钢经淬火后,可获得低碳马氏体组织。其组织形态为尺寸大致相等且近于平行的马氏体板条,而其亚结构在电子显微镜下的特征是马氏体板条内具有高密度的位错(经电阻法测得其密度为0.3～0.9×10~(12)cm~(-2))。由于低碳马氏体的组织形态与亚结构不同于一般高碳型的片状马氏体,而使其具有相当高的强度及良好的塑韧性。(σ_s=100～130 kgf/mm~2,σ_b=120～160 kgf/mm~2和σ_5≥10%,(?)≥40%及 Ak≥6 kgf/cm~2Ak-40℃≥5kgf·M/cm~2),在工程因而     

Y型密封圈标准系列设计试验研究

随着液压技术的发展,要求密封元件的密封性能必须可靠。过去由于密封元件不过关,出现了漏油、漏气和漏水问题。为彻底解决“三漏”问题,我们从1972年开始对聚氨酯Y型密封圈作了系统的研究。从十几毫米的小直径到900毫米的大直径、从低温-28℃到 37℃(油温为40～50℃)、从低压4kgf/cm~2到高压360kgf/cm~2和超高压500～750kgf/cm~2等条件下都进行了大量的试验验证与试用工作。     

国产热壁加氢反应器的进展

高压加氢反应器是加氢装置的关键设备之一,它在高温、高压及临氢的苛刻条件下长期运转。一般操作温度为380～450℃,加氢精制反应器的操作压力为40～80kgf/cm~2,加氢裂化装置反应器的操作压力为160～200kgf/     

聚氯乙烯塑料软管沿程阻力系数λ的实验研究

在气动装置中,当采用压力为0.1kgf/cm~2～4kgf/cm~2的压缩空气作气动信息和动力源时,聚氯乙烯塑料软管因具有使用方便的特点而被广泛的采用。因此,对气动信息与能量在通过一定管长l 的聚氯乙烯软管中传输时的能量损失就提出了定量的要求。     

低碳马氏体在防滑链条上的应用

低碳钢或低碳合金钢经淬火后,可获得低碳马氏体组织。其组织形态为尺寸大致相等且近于平行的马氏体板条,而其亚结构在电子显微镜下的特征是马氏体板条内具有高密度的位错(经电阻法测得其密度为0.3～0.9×10~(12)cm~(-2))。由于低碳马氏体的组织形态与亚结构不同于一般高碳型的片状马氏体,而使其具有相当高的强度及良好的塑韧性。(σ_s=100～130kgf/mm~2,σ_b=120～160kgf/mm~2和σ_5≥10％,φ≥40％及Ak≥6kgf/cm~2     

40Mn2钢制高压气瓶的破裂分析

一、问题的提出根据气瓶出厂技术要求,满足供货要求的40Mn2钢制气瓶,每支均需通过水压试验(225kgf/cm~2)和气密试验(大于150kgf/cm~2)考核后,方可出厂。最近.在某高压容器厂用55批钢坯生产的气瓶中,有一支气瓶在进行气     

机械工业部石化通用机械工业局企业标准Pg≤800kgf/cm~2试压泵型式与基本参数

本标准适用于供各类压力容器、管道、阀门、蒸汽锅炉等作试压和试验室中获得高压液体的,额定排出压力≤800 kgf/cm~2的试压泵。1.型式1.1Pg≤800 kgf/cm~2试压泵分为下列型式:     

等温淬火球铁效果好

我国一家矿山运输设备修理厂将下述成分(％)的球铁进行等温淬火:C3.0～3.2,Si2.5～2.8,Mn0.6,P0.06～0.07,S<0.03,RE0.04～0.05,Mg0.05～0.06,加热温度900℃,在硝盐浴炉(400℃)中淬火进行等温处理,得到的铸件,强韧性很好(a_k=9～10kgf·m/cm~2),用这种铸件可代替锻件使用,例如汽车换挡拨叉就是其中之一,进口拨叉虽为锻件a_k值仅为6～8kgf·m/cm~2,国产的更低只有3～4kgf·m/cm~2,不仅质量低,自由锻件比经等温淬火的球铁件要贵70％以上。一些细薄件例如电力机车上滑板导框、弹簧鞍和衬垫等使用等温淬火球     

内压单层圆柱形容器温差应力的简捷计算

内压单层圆柱形容器内外壁的温差应力可按下式计算。内壁温差应力(kgf/cm~2),■外壁温差应力(kgf/cm~2):■在运用公式(1)和(2)计算时比较麻烦。将公式(1)和(2)进行演算后可得简化计算式如下。: