共查询到18条相似文献,搜索用时 156 毫秒
1.
生产实践表明,1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢α-相数量(级别)是影响2.625 t钢锭初轧坯表面质量的主要因素,当钢中α-相超过2.5级[α-相含量(面积)=12%]时,钢坯表面质量急剧下降。当钢中C为0.08%(Cr+ 3.28Ti) /Ni≤2,钢锭均热温度≤1 270℃时,钢中α-相≤2.5级,可得到良好表面质量的轧坯。为获得较好的轧坯表面质量,应控制钢中Ti≤0.70%、电渣母材的Ti≤0.80%。 相似文献
2.
为了研究0Cr19Ni9不锈钢中板表面线裂形成原因,从生产中有裂纹的0Cr19M9不锈钢初轧坯上取样,按中板轧制工艺制定模拟轧制方案,然后在实验室进行轧制。结果表现试样轧制后有残留裂纹的上表面出现线裂,从而确定了线裂是由初轧坯表面裂纹形成的。 相似文献
3.
4.
5.
采用120 t顶底复吹转炉-LF-VD-Φ150~Φ200 mm圆坯连铸流程,通过控制铁水有害残余元素含量,强化转炉前期脱磷,控制终点[C]≥0.10%,出钢钢包渣厚≤50 mm,控制精炼终渣(FeO+MnO)≤1.0%,提高VD过程底吹氩流量至200~300 L/min,连铸全程保护浇注等措施,天钢完成J55(37Mn5),L80(TC80,0.24%~0.28%C,1.40%~1.55Mn),N 80(36Mn2V)和P 110(26CrMo4)级石油套管钢连铸圆坯的开发生产。生产结果表明,J55钢级的全氧含量≤25×10-6,P≤0.020%;N80、LS0和P110级别的全氧含量≤20×10-6,P≤0.015%;残余有害元素(Pb+Sn+As+Sb+Bi)≤140×10-6,夹杂物总量≤2.5级,圆管坯的中心疏松和缩孔等分别≤1.0级。 相似文献
6.
7.
《特殊钢》2017,(4)
P80R钢扁材(/%:0.15C,0.25Si,1.70Mn,0.012P,0.002S,3.01Ni,0.34Mo,1.07Cu,1.10A1)的生产流程为110 t LD-LF-RH-4.2 t铸锭-初轧开坯150 mm×615 mm扁材-轧成60 mm×610 mm扁材。经检验和分析得出,裂纹附近Ni,Cu严重富集,其Ni含量和Cu含量分别达32.55%~33.53%和7.97%~8.86%,Cu的富集导致表面晶界氧化,形成裂纹,应控制钢中Cu含量、加热温度和时间。通过将钢中Cu含量从1.07%降至0.92%,Al含量由1.10%降至0.88%,Ni/Cu由2.7增加至3.3,1 100~1 140℃加热保温时间由30~50 min降至20~30 min,钢坯进行剥皮处理等工艺措施,镜面塑料模具钢P80R扁材裂纹出现率由70%降至≤0.5%。 相似文献
8.
通过采用100t电弧炉热装铁水 生铁 优质废钢冶炼、LF二次精炼,连铸坯热装(≥550℃),连铸坯质量自动判定系统,兴澄特钢生产的20G,25MnG,SA-210C,15CrMoG,12Cr1MoVG,SA-213T12等牌号的高压锅炉管坯钢S.P含量≤0.025%,残余Cu≤0.18%,(As Sn Sb Pb Bi)≤0.028%,并具有高的洁净度和实物质量水平。 相似文献
9.
描述了涟钢DC06产品试制过程残余元素的实际含量情况,分析了DC06试制阶段残余元素[Cu]、[Ni]、[Cr]、[As]和[Sn]对冷轧DC06产品性能的影响。 相似文献
10.
11.
通过100 t DC电弧炉-LF-VD-5流260 mm×340 mm连铸-轧制流程开发了石油套管(φ139.7 mm×7.72 mm)用钢25CrMoTi(/%:0.23~0.29C、0.15~0.35Si、0.50~0.70Mn、0.015~0.035Ti、≤0.015P、≤0.003S、0.50~0.70Cr、0.25~0.35Mo、0.010~0.025Alt)。通过电弧炉配加50%铁水,控制钢中有害元素As+Sn+Pb+Sb+Bi≤0.035%,高碱度渣(CaO)/(SiO2)=4精炼,控制[S]≤0.002%,VD真空处理后喂Ti线,并进行钙处理,控制Ca/S为1.5~2.0,连铸全程保护浇铸,采用结晶器和末端电磁搅拌,管坯中心疏松为1.0级,一般疏松、中心偏析为0.5级,各类非金属夹杂物≤0.5级。在H2S饱和溶液中720 h的应力腐蚀试验后钢管表面无裂纹,满足C90-1石油套管的使用要求。 相似文献
12.
32Cr3Mo1V钢(/%:0.33~0.36C,0.20~0.50Mn,0.20~0.40Si,3.00~3.20Cr,0.30~0.45Ni,1.00~1.20Mo,0.19~0.22V,≤0.008P,≤0.005S,≤0.1OCu,≤0.01 Al)连铸圆坯生产工艺为110 t电弧炉-LF-VD-Φ700mm坯连铸。控制电弧炉出钢终点[C]≥0.08%、[P]≤0.004%,LF精炼终点渣(/%:50~60CaO,10~15Si02,15~25Al203,≤6MgO,ΣFeO+MnO≤0.8%),VD后[H]≤1.3×10-6,连铸全程保护浇铸,采用拉速0.2 m/min,过热度稳定控制在18~30使用结晶器、铸流、末端电磁搅拌等工艺措施成功生产Φ700mm32Cr3Mo1V钢连铸圆坯。结果表明,连铸圆坯表面质量良好,中心疏松1.0级、缩孔≤1.5级、中心裂纹≤1.5级,中心缺陷大小低于100满足协议标准要求。 相似文献
13.
采用铣床制样,建立了X射线荧光光谱法(XRF)测定不锈钢中硅、锰、磷、硫、铬、镍、铜、钼、钒、钛、铌、钴元素的分析方法。通过对铣床和磨样机处理样品表面的分析,确定了铣床制备样品表面的最佳参数。对X射线荧光分析仪基本分析条件优化后,绘制了不锈钢样品中碳、硅、锰、磷、硫、铬、镍、铜、铝、钼、钒、钛、铌、钴、钨、钙、砷、锡、铅、锑和铁21个元素的回归曲线,对其中磷、硫、铬、镍、铜和钴元素进行干扰校正后,得到了较为理想的结果。比较了实验方法与火花源原子发射光谱法分析不锈钢中铬和镍元素的精密度,结果表明,实验方法的分析精密度较好。对精密度进行了验证,硅、锰、磷、硫、铬、镍、铜、钼、钒、钴元素的相对标准偏差(n=11)在0.08%~3.8%之间;对不锈钢标准样品进行分析,实验方法的分析结果与湿法或火花源原子发射光谱的测定值吻合较好。 相似文献
14.
高塑性 Cr-Mn-Ni-Cu-N 奥氏体不锈钢 YGA201的研制 总被引:2,自引:0,他引:2
在实验室采用200 kg非真空感应炉研制了成分(%)为:≤0.10C,5.0-9.5Mn,16.0-19.0Cr, 3.5~5.5Ni,1.0~2.0Cu,≤0.2N的奥氏体不锈钢YGA201。力学性能和腐蚀试验结果表明,YGA201不锈钢含1.0%-2.0%Cu,使其1 050℃固溶处理后的延伸率达60%,高于ASTM201不锈钢(延伸率44%),该钢热加工性能和1 mol/L H2SO4中的耐腐蚀性能与SUS304(18Cr-8Ni)不锈钢相当。 相似文献
15.
16.
25MnCrNiMoA 钢(/%:0.25~0.26C,0.22~0.25Si,1.25~1.30Mn,0.008~0.011P,0.002~0.004S,0.45~0.50Cr,0.36~0.38Ni,0.24~0.26Mo,0.04~0.08Cu,0.025~0.031Alt)的生产流程为100t UHP EAF-LF-VD-Φ650mm坯连铸-轧制Φ120mm材。试制过程热轧材出现批量表面裂纹。通过对轧材表面裂纹缺陷部位组织观察和分析,发现裂纹附近组织存在明显的脱碳及夹杂物,并且裂纹末端存在多条铁素体条带,表明连铸坯质量缺陷是25MnCrNiMoA圆钢产生表面裂纹的主要原因。通过控制[S]≤0.003% ,连铸时液面波动≤2mm,拉速0.26 m/min,过热度20~30℃ ,降低二冷水量,矫直温度≥950°C,优化保护渣组成等工艺措施,避免了25MnCrNiMoA钢热轧材表面裂纹的形成。 相似文献
17.
借助 X-射线衍射分析法研究了 0.45% ~1.44%Cu 对(%):0.068 ~ 0.072C 18.72~19.06Cr 、9.40~ 9.46Ni的304不锈钢-196 ℃低温拉伸应变诱发马氏体相变的影响。结果表明,Cu对304不锈钢-196 ℃应变诱 发e马氏体相变有明显的抑制作用;当Cu含量增至1.44%时,在经低温变形的钢中未检测到ε马氏体相变。随钢中Cu含量增加,-196℃ 应变诱发α'马氏体相变倾向降低,致使应变累积到一定程度后,流变应力低于低Cu钢。 相似文献
18.
445M铁素体不锈钢缝隙腐蚀性能的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了445M铁素体不锈钢(%:0.004~0.005C、22.24~22.29Cr、1.10~1.65Mo、0.015~0.016P、0.003~0.004S、0.012~0.016N、0.22~0.38Ti)和316L奥氏体不锈钢(%:0.022C、16.80Cr、10.19Ni、2.02Mo、0.025P、0.001S、0.046N)在40~60℃氯离子浓度(250~5 000)×10-6的氯化钠溶液的缝隙腐蚀性能。结果表明,445M铁素体不锈钢的耐缝隙腐蚀性能优于316L奥氏体不锈钢;当445M钢中的Mo含量由1.10%提高至1.65%时,钢的耐缝隙腐蚀性能明显提高,表明点蚀当量Cr+3.3Mo是衡量不锈钢耐点蚀和耐缝隙腐蚀的重要指标。 相似文献