空冷350 MW汽轮发电机定子机座装焊工艺研究

主要阐述了空冷350 MW汽轮发电机定子机座的装焊工艺过程及焊接难点,考虑到定子机座结构的特殊性,针对内、外机座的装配形式、装配顺序,焊接顺序及T1弹簧钢板的焊接工艺方法等进行了缜密的分析、论证后,制订了一套完整、合理的装配焊接方案,最终成功地完成了350 MW汽轮发电机定子机座的装焊任务,装焊尺寸和焊接质量符合行业内相关标准和要求。     

N125MW汽轮机低压缸组合及汽缸加固焊接的方法

介绍N125MW机组低压缸组合的方法,汽缸加固焊接的主要方法.     

N125MW汽轮机低压缸组合及汽缸加固焊接的方法

介绍N125MW机组低压缸组合的方法，汽缸加固焊接的主要方法。     

350 MW 汽轮机低压缸与凝汽器焊接变形的控制

三河发电厂汽轮机低压缸与凝汽器采用现场焊接,日本制造厂方要求焊后低压缸在横向、纵向、垂直方向的最大变形量均≤0. 05 mm。为此采用8 人对称焊接方法,焊接时对各部位用千分表监控。先8 人同时点固,然后8 人同时打底焊,从里向外,分段退焊。利用锤击的方法消除焊接应力,控制变形量。如锤击控制变形不能达到要求,利用焊接均衡变形法,控制局部变形量。从焊接完成后最终测量的变形结果看,最大变形量控制在0. 05 mm范围内,达到外方的要求。     

凝汽器与低压缸排汽室喉部的焊接

凝汽器和低压缸排汽室喉部的焊接，对焊接变形的控制要求很高，只有采取正确的焊接工艺，同时严格监视和控制焊接变形，才能将由焊接引起的相对垂直位移差保持在允许的范围内，从而得到满意的效果。     

汽轮机低压外缸组合焊接变形分析及应对措施

汽轮机是火电机组的核心设备之一,其设备安装是电力施工中的关键工序。大型机组的汽轮机低压外缸需在现场组合焊接成整体,低压外缸的焊接变形值一直是机组安装控制的关键点。结合以往新建机组低压缸组合在安装过程中显现出来的问题,分别从低压外缸部件组合质量、选用的焊接方法和焊接顺序、焊接的过程控制和必要的变形控制措施方面进行了总结和分析,为今后减小新建机组的低压缸组合焊接变形值提出借鉴。     

冷凝器焊接变形控制

针对冷凝器组合及安装焊接过程中易发生焊接应力变形的问题,采用合理的焊接工艺和焊接顺序将焊接变形降低到允许范围之内,保证冷凝器的组合质量.并介绍了在冷凝器与汽轮机低压下缸连接的过程中分段焊、跳焊、到退焊等各种焊接工艺的综合应用,将焊接变形和应力降低到最小程度,防止了出现冷凝器顶撞汽轮机致使汽缸定位尺寸发生变化.     

冷凝器焊接变形控制

针对冷凝器组合及安装焊接过程中易发生焊接应力变形的问题，采用合理的焊接工艺和焊接顺序将焊接变形降低到允许范围之内，保证冷凝器的组合质量。并介绍了在冷凝器与汽轮机低压下缸连接的过程中分段焊、跳焊、到退焊等各种焊接工艺的综合应用，将焊接变形和应力降低到最小程度，防止了出现冷凝器顶撞汽轮机致使汽缸定位尺寸发生变化。     

600MW汽轮机低压缸静叶损伤的焊接修复

对神华浙江国华浙能发电有限公司(宁海电厂)2号机组低压缸第一级的损伤静叶片进行检查,并制订了相应的焊接修复工艺,在实际中得到成功应用.该修复方法的成功实行,积累了汽轮机叶片马氏体钢缺陷焊接修复的宝贵经验,为国内运行机组同类缺陷的焊补提供了借鉴.     

混流式水轮机转轮叶片径向焊接收缩与开口值关系初探

为生产出优质混流式水轮机焊接转轮,本文用求解转轮开口值的图解法探讨了转轮装焊时叶片与下环之间焊缝径向焊接收缩对转轮开口值的影响,并给出了两者之间的关系。     

汽轮机低压进汽部分的数值计算和结构优化

介绍了对东方汽轮机有限公司某汽轮机低压进汽部分的数值计算,着重介绍了计算的依据,计算模型的建立并根据数值计算进行结果分析和流场分析,以及在此基础上进行结构上的优化。     

M701F重型燃气轮机国产化研制

燃气轮机的生产制造涉及大量新材料、新结构、新制造技术,涉及燃气轮机的空负荷试车及性能测试技术。其国产化包括辅助系统配套及本体制造。文章较详细的介绍了东方汽轮机厂在F级重型燃气轮机国产化过程中,针对异种钢薄壁结构件焊接技术、高精度复杂形状的零部件的计算机集成制造技术、压气机动静叶及滑块的喷涂技术、快装式机组总装技术、厂内空负荷试车技术等进行的科研攻关情况。目前东方汽轮机厂所生产燃气轮机的国产化率在国内处于领先水平。     

1000MW超超临界汽轮机结构及控制特点对比

对东方汽轮机厂、上海汽轮机有限公司和哈尔滨汽轮机有限公司3个厂家生产的不同类型1000 MW超超临界汽轮机从配汽方式、末级叶片特点、滑销系统特点、启动方式选择、润滑油系统布置、超速保护设计、甩负荷后转速控制等方面进行了分析对比,各厂家1000MW超超临界机组汽轮机在设计结构及控制上各有特点.通过对比,为1000 MW超超临界汽轮机的调试、运行和检修提供借鉴.     

前后加载叶型的试验研究

后加载层流叶型弯曲成型已在东方汽轮机厂的机组上广泛采用,东方汽轮机厂又新引进了高负荷前加载叶型.本文介绍了2种叶型的平面叶栅和环形叶栅试验结果,对比了2种叶型的二维绕流特性和三维成型后的气动特性,分析了它们的适用条件和特点,对2种叶型今后的应用提供了试验依据和作者自己的观点.图12表1参11     

汽轮机DEH控制系统常见故障原因分析及处理措施研究

以计算机技术为核心,并具有快速动态响应调节功能特性的汽轮机DEH数字电液调节系统在各容量机组中得到广泛推广,其运行可靠性直接决定汽轮机运行安全稳定性能.在分析了汽轮机数字式电液调节系统(DEH)逻辑组成后,对DEH系统在日常运行过程中常见的安全油压异常、调节系统摆动等故障原因及处理方法进行了详细分析研究,为同类机组以及...     

2.25Cr-1Mo/奥氏体不锈钢堆焊接头熔合区碳的迁移及成分分析

异种钢焊接接头在焊接时或使用期间,发生失效的主要区域通常在熔合区[1],长期以来,异种钢接头熔合区一直是焊接工作者研究的重点.虽然国内外对异种钢接头的熔合区进行了大量的研究[2～4],但仍然有许多问题,尤其是基体为铸造组织的铸钢堆焊奥氏体不锈钢,其基体组织和成分的不均匀性也会对熔合区组织产生不利的影响.对在2.25Cr-1Mo钢上堆焊奥氏体不锈钢的焊接性试验[5]的基础上,重点研究了堆焊接头熔合区碳的迁移及其成分分析,为正确指导大型汽轮机高压模块中分面堆焊及类似产品焊接生产提供了理论依据.图6表3参8     

厄瓜多尔CCS电站水轮机球阀装焊工艺技术概述

厄瓜多尔CCS电站水轮机球阀是哈尔滨电机厂首次自主设计制造的大型全焊接整体结构球阀,也是国内同类制造厂家的首个大型全焊接整体结构球阀。球阀由阀体、活门和支座组成,整体宽4870mm,高3820mm,总重84.95t。在阀体与活门轴之间加装工具轴套的方式对活门迚行装夹固定和旋转。采取熔化极气体保护焊迚行球阀体的焊接,坡口形式为U形坡口;通过对球阀装焊位置工艺评定,确定采用立焊位置迚行焊接;焊接过程采用焊前预热、控制层间温度和焊后锤击等方式控制焊接残余应力;多名焊工按照优化后的焊接顺序,在对称位置同时起焊,迚而控制焊接变形和焊接残余应力,幵提升焊接效率。在法兰角焊至1/2厚、3/4厚时,采用UT探伤检测焊缝,确定缺陷位置及数量,迚而迚行修补焊,保证焊接质量;焊接完成后,采用VT、PT、UT等检测方法,对接头迚行全方位检测,确定焊缝质量达到一级焊缝要求;采用焊后去应力退火工艺,消除球阀内部的焊接残余应力。     

100MW～300MW级大容量抽汽供热机型的开发

该文介绍与西屋公司合资后的上海汽轮机有限公司 (STC)不断将技术转让的成果引用到1 0 0MW～ 30 0MW级抽汽供热汽轮机的开发上 ,提高了STC产品的技术开发能力和市场占有率。图 1表 6参 2     

超临界压力机组给水泵汽轮机高速盘车技术改进

分析了超临界压力机组汽轮机驱动给水泵盘车卡涩的原因,指出提高汽轮机驱动给水泵盘车转速可有效地防止给水泵卡涩并且有良好的暖泵效果。上海汽轮机厂和杭州汽轮机厂分别采用变频调速技术和油涡轮盘车机构来提高盘车的转速,介绍了这两种盘车装置的结构形式和技术特点,并对实际运行出现的问题进行分析、比较,从故障率和维护费的角度看油涡轮盘车机构优于变频机械盘车机构。     

1000MW机组盘车装置自动啮合中异音情况分析

分析邹县发电厂1000 MW机组在自动投入盘车啮合过程中出现问题的原因,并举例介绍上海汽轮机厂生产的K156机型盘车、东方汽轮机厂等单位生产的符合常规的盘车装置啮合逻辑。根据国内机组盘车装置逻辑的设计理论分析,提出目前必须修正该1000 MW机组的盘车装置逻辑,以避免盘车装置各部件造成损坏,影响汽轮机在开停机时的正常盘车。