硬弹性PP／PS单丝的研制

介绍利用ＰＳ改性ＰＰ生产硬弹性单丝。试验表明，该材料在弯曲刚性和形变回弹性方面已达到ＰＳ水平，并且生产成本低。     

提高HPVC—TPE回弹性的研究

采用填充，共混，交联等方法，提高超高分子量聚氯乙烯（ＨＰＶＣ－ＴＰＥ）类热塑性体的回弹性，研究了各种改性用量，品种与ＨＰＶＣ－ＴＰＥ回弹性及力学性能的关系，结果表明：改进ＨＰＶＣ－ＴＰＥ的回弹性可大大增加。     

PP及LMPM在复合过程中的化学反应

通过ＰＰ的特性粘数及ＬＭＰＭ／ＰＰ复合材料的红外光谱，研究了ＬＭＰＭ与ＰＰ在复合过程中ＰＰ的降解以及ＰＰ与ＬＭＰＭ制得的氧化反应，实验表明，复合物中ＬＭＰＭ加快了ＰＰ的降解，但经二月桂酸二丁基锡和钛酸酯偶联剂处理的ＬＭＰＭ制得的ＬＭＰＭ／ＰＰ复合材料，ＰＰ的降解速度与纯ＰＰ的降解速度相近，红外分析表明，ＬＭＰＭ与ＰＰ在空气中共混时，ＰＰ极易氧化，而隔绝空气共混，可避免ＰＰ和ＬＭＰＭ被氧化。     

香烟滤材聚丙烯接枝共聚物结构与物性的研究

用热失重（ＴＧ）法分析了ＰＰ与ＰＰ－ｇ－Ｍ（聚丙烯接枝共聚物）的热稳定性，ＴＧ曲线表明：ＰＰ－ｇ－Ｍ的热稳定性比ＰＰ高，不仅它们的分解温度有所提高（提高１４．２℃～７５．５℃），而且分解速率下降（分解温度范围从３６℃扩展到５４．６℃～８８．４℃）；用ＤＳＣ示差扫描测定ＰＰ和ＰＰ－ｇ－Ｍ的熔点（Ｔｍ）、熔融热焓（△Ｈｍ），发现ＰＰ与ＰＰ－ｇ－Ｍ的Ｔｍ基本相同，略有降低（约１．５℃～４．５℃），△Ｈｍ随着结晶度（Ｘｃ）降低而降低，降低２７．４Ｊ／ｇ～５１７Ｊ／ｇ；用Ｘ射线衍射分析ＰＰ和ＰＰ－ｇ－Ｍ的Ｘｃ和晶面距，发现ＰＰ－ｇ－Ｍ的Ｘｃ较ＰＰ低（约降低２．５％～１０．５％），晶面距基本相同，即ＰＰ与ＰＰ－ｇ－Ｍ的晶胞大小相同，说明ＰＰ的接枝物聚集在ＰＰ的非晶区     

添加PA66－MPP提高PP／GF增强塑料力学性能的研究

本文研究ＰＰ／ＧＦ（玻纤增强聚丙烯）的加工过程中，添加ＰＡ６６（尼龙）、ＭＰＰ（ＰＰ－ｇ－ＭＡＨ）进一步促进ＧＦ对ＰＰ的增强作用。考察了ＭＰＰ对ＰＰ／ＰＡ６６共混物的增容作用，ＰＡ６６、ＭＰＰ的组成配比对ＰＰ／ＧＦ增强塑料力学性能和微观结构的影响。结果表明：ＰＡ６６、ＭＰＰ的组成比对ＰＰ／ＧＦ的力学性能影响较大；较佳配比的ＰＡ６６、ＭＰＰ，可大幅度地提高增强塑料的力学性能。     

聚丙烯共混改性综述

论述了聚丙烯（ＰＰ）混共改研究、生产中应掌握的ＰＰ共混物的表征方法，ＰＰ共混过程的力化学和反应性共混，ＰＰ的增韧，ＰＰ的结晶作用与核剂和ＰＰ热塑性弹性体系等。     

香烟滤材聚丙烯接权共聚物结构与物性的研究

用热失重法分析了ＰＰ与ＰＰ－ｇ－Ｍ的热稳定性的，ＴＧ曲线表明：ＰＰ－ｇ－Ｍ热稳定性比ＰＰ高，不仅它们的分解温度有所提高，而且分解速率下降；用ＤＳＣ示差扫描测定ＰＰ和ＰＰ－ｇ－Ｍ的熔点，熔融热焓，发现ＰＰ与ＰＰ－ｇ－Ｍ的Ｔｍ基本相同，略有降低，ΔＨｍ随着结晶度降低而降低，降低２７．４Ｊ／ｇ－５１．７Ｊ／ｇ。     

PP/Mg(OH)_2阻燃复合材料流变行为的研究

用日本岛津ＡＧ－２０００型毛细管流变仪，在几个温度下，研究了ＰＰ和ＰＰ／Ｍｇ（ＯＨ）２阻燃复合材料的流变行为。研究结果表明：ＰＰ／Ｍｇ（ＯＨ）２阻燃复合材料熔体流变行为同ＰＰ一样，仍属于非牛顿型假塑性行为；在２００℃温度，相同剪切速率下，ＰＰ和ＰＰ／Ｍｇ（ＯＨ）２阻燃复合材料的粘流活化能十分接近，１０３Ｓ－１剪切速率下，ＰＰ／Ｍｇ（ＯＨ）２阻燃复合材料熔体粘流活化能为３．７１４Ｋｃａｌ／ｍｏｌ，与ＰＰ相差只有０．０３７Ｋｋｃａ／ｍｏｌ，挤出胀大比为１．２９，低于ＰＰ。     

聚合工艺对聚丙烯稳定性的影响

选取淤浆法（采用高效的ＨＹ－ＨＳⅡ型催化剂）ＰＰ树脂和间歇式液相小本体法ＰＰ树脂，通过贮存试验，加工稳定性试验，热烘箱老化试验和户外曝露试验，探讨了ＰＰ聚合工艺路线和残留于ＰＰ树脂中的微量催化剂对ＰＰ稳定性的影响。     

聚碳酸酯／聚丙烯共混物的结构与性能

在过氧化二异丙苯的引发下，用反应挤出的方法制备了聚丙烯接枝甲基丙烯酸环氧丙酯。用双螺杆挤出机制务了不同组成的聚碳酸酯／聚丙烯及ＰＣ／ＰＰ－ｇ－ＧＭＡ／ＰＰ的共混物。用电子显微镜观察了不同经组成的形态，与ＰＰ／ＰＣ共混体系相比，ＰＣ／ＰＰ／ＰＰ－ｇ－ＧＭＡ体系中的ＰＣ一ＰＰ中分散相尺寸明显降低，ＰＰ－ｇ－ＧＭＡ加入改变聚丙烯在共混物中的晶体结构及提高了聚丙烯的结晶温度，同时ＰＰ－ｇ－ＧＭＡ的加入对共     

PC／PP／MPP合金体系的力学性能与相态结构

本文介绍以马来酸酐接枝ＰＰ（ＭＰＰ）为相容剂，通过熔融共混的方法制备ＰＣ／ＰＰ合金体系，并研究了配方、力学性能和相态结构之间的关系。由力学性能测试和扫描电镜观察的结果表明，在ＰＣ含量（质量分数，下同）小于５５％时，不含ＭＰＰ样品的冲击强度高于含质量分数（下同）为１０％ＭＰＰ样品的冲击强度；大于５５％时，含１０％ＭＰＰ样品的冲击强度高于同等ＰＣ含量的不含ＭＰＰ样品的冲击强度，其峰值出现在ＰＣ含量为８０％～９０％处。体系拉伸和弯曲强度随ＰＣ含量的变化规律相似，在ＰＣ含量小于５５％时，不含ＭＰＰ样品的拉伸和弯曲强度曲线均出现正峰，而含１０％ＭＰＰ样品出现负峰；当ＰＣ含量大于５５％时，二强度随ＰＣ含量的增加几乎线性地增加，并且含与不含ＭＰＰ样品的变化曲线接近重合。由上述力学性能的变化情况可知，ＭＰＰ对合金的相态结构和力学性能有显著的影响，并随连续相的改变而不同     

火焰喷涂改良型聚苯硫醚涂层研究

为了能将聚苯硫醚（ＰＰＳ）用于现场涂装，本文采用火焰喷涂法制得了改良型ＰＰＳ涂层，初步考察了不同类型，不同分子量的ＰＰＳ以及喷涂工艺对涂层性能的影响，结果表明，在一定的喷涂工艺条件下，中等分子量和高分子量的改良型ＰＰＳ比通用型ＰＰＳ涂层的成膜性，韧性和附着力都好。     

PP分子聚集态结构的设计

ＰＰ分子聚集态结果是决定ＰＰ性质的主要因素，对ＰＰ材料的性能有直接影响。本文论述了ＰＰ分子聚集态结构的特征，形成条件及其与材料性能之间的关系，以便人为地控制加工型条件而得到有预定结构和性能的材料，同时为ＰＰ材料的物理改性和材料设计建立科学基础。     

热致性液晶共聚酯／聚丙烯共混物

通过熔融共混制备了不同配比的（ＰＨＢ／ＰＥＴ）／ＰＰ共混物，研究表明，共混物的弯曲弹性模量，弯曲强度及拉伸强度均比ＰＰ有所提高，当液晶含量为１５％，ＰＰ－ｇ－ＭＡＨ为２０％时，（ＰＨＢ／ＰＥＴ）（ＰＰ－ｇ－ＭＡＨ）／ＰＰ三元共混物弯曲弹性模量最大，ＰＰ－ｇ－ＭＡＨ作为两相界面相容剂，改善了两相间的亲合性。ＤＳＣ分析表明，共混物中ＰＰ相的结晶温度有较大幅度的提高，（ＰＨＢ／ＰＥＴ）共聚酯起了ＰＰ结晶     

刚性无机填料增韧PP

讨论了刚性无机填料增韧ＰＰ的机理，并探讨了刚性无机填料的含量和粒径及其与ＰＰ形成的界面对ＰＰ复合性能的影响，为设计与制备高韧性ＰＰ复合材料提供依据。     

添加PA66—MPP提高PP／GF增强塑料力学性能的研究

本文研究ＰＰ／ＧＦ的加工过程，添加ＰＡ６６、ＭＰＰ进一步促进ＧＦ对ＰＰ的增强作用。考察了ＭＰＰ对ＰＰ／ＰＡ６６共混物的增容作用、ＰＡ６６、ＭＰＰ的组成配比对ＰＰ／ＧＦ增强塑料力学性能和微观结构的影响。     

PP—EPR对PP／EPT增容作用的研究

通过δ－ＴｉＣｌ３－Ｅｔ２ＡｌＣｌ催化淤浆聚合合成了不同嵌段箍度的聚丙烯－乙丙橡胶嵌段共聚物（ＰＰ－ＥＰＲ）。作为惭丙橡胶（ＥＰＴ）和ＰＰ的增容性，明显改善的低温耐部性能。实验发现，当ＰＰ－ＥＰＲ中ＰＰ段的聚合时间为５ｍｉｎ。ＥＰＲ段的聚全时间为３０ｍｉｎ时，ＰＰ－ＥＰＲ加入量仅为４％，就可以显著地改善ＰＰ和ＥＰＴ的相容性，使共混物ＰＰ／ＥＰＴ／ＰＰ－ＥＰＲ的拉伸强度只比ＰＰ降低２２％而－２０℃和     

金属衬里用新PP粉末

金属衬里用新ＰＰ粉末日本三菱重工业公司最近成功地制成了一种新的聚丙烯（ＰＰ）粉末，这种ＰＰ粉末对金属有良好的粘合性和高度的耐久性。迄今为止，ＰＰ粉末还未应用于金属村里，其原因是它的粘合性较差，尽管ＰＰ粉末有良好的物性而且其价格较低。粉末村里是指树脂粉...     

PS／PP反应性共混研究

本文研究了ＲＰＳ（含恶唑啉侧基苯乙烯）和ＭＰＰ的反应性共混以及ＲＰＳ－ＭＰＰ作为ＰＳ／ＰＰ相容剂的效果，考察了ＲＰＳ与ＭＰＰ比例、剪切作用大小对共混物性能的影响并从ＳＥＭ观察ＰＳ／ＰＰ共混物相态结构及其冲击强度测定的结果表明，ＲＰＳ－ＭＰＰ是ＰＳ／ＰＰ体系较好的相容剂。     

PP／EVA共混物中PP结晶行为及对性能的影响

借助ＤＳＣ和ＷＡＸＤ方法研究聚丙烯／乙烯－乙酸乙烯酯共聚物（ＰＰ／ＥＶＡ）共混体系的结晶行为，测定了共混物中ＰＰ的晶胞参数，结果表明，ＰＰ／ＥＶＡ体系中ＰＰ基体的晶胞参数以及结晶性能不受ＥＶＡ的影响：ＰＰ与ＥＶＡ两相没有形成共结晶，共混物中冲击性能的提高主要受ＥＶＡ含量及其微观形态结构的影响，而与ＰＰ结晶性能基本无关。