共查询到20条相似文献,搜索用时 31 毫秒
1.
通过对东非某工程24,18mm和12mm壁厚的钢管桩沉桩规律分析,结合高应变全程动测结果,分析了不同壁厚钢管桩在强风化岩层的穿透能力结果,得出了以下结论:钢管桩端阻力趋于稳定时,24mm壁厚、18mm壁厚、12mm壁厚钢管桩进入强风化深度均值为5. 0,3. 7m和4. 6m;而桩尖进入强风化岩层时,壁厚越小的钢管桩,其桩身应力越大;能量传递效率和桩身壁厚并无直接的影响关系;端阻力稳定时,不同壁厚钢管桩端阻力比刚进入持力层时,其值增加16. 2~42. 7。 相似文献
2.
3.
《Planning》2017,(6):154-159
与常规壁厚螺杆钻具相比,等壁厚螺杆钻具以其输出功率大,输出扭矩稳定等优点获得业内认可。随着等壁厚螺杆钻具的逐步推广使用,等壁厚橡胶衬套失效问题也日益突出。橡胶衬套失效以后,螺杆钻具输出性能降低,使用寿命也减小,这对钻井速度和钻井效益都有较大影响。基于热力学原理、Principal strain疲劳算法,建立螺杆马达定转子数值模型,研究了井深、过盈量及粗糙度对橡胶衬套热力学行为的影响,并运用Fe-safe疲劳分析预测橡胶衬套寿命。研究结果表明,等壁厚橡胶衬套主要失效形式为疲劳失效;通过等壁厚与常规壁厚橡胶衬套对比分析可知,等壁厚橡胶衬套较常规壁厚橡胶衬套有更好的密封性能,且对静液柱压力敏感程度更低。对等壁厚橡胶衬套进行设计时,应重点考虑过盈量对橡胶衬套磨损的影响,以确保螺杆钻具安全高效工作。 相似文献
4.
在分析最不利受力情况下钢管径向变形的基础上,结合工程实际,得出钢质外护管最小壁厚、合理壁厚的计算式。计算了外径为273~2020mm的钢质外护管的最小壁厚、合理壁厚。 相似文献
5.
6.
针对中小跨度单层空间网格结构,提出可调节误差的套筒节点,该节点通过螺纹连接,可重复拆卸与拼装,且能够进行角度误差和长度误差调节,便于安装施工。为研究该类节点的受力性能,基于ANSYS建立节点实体模型,对其进行受拉、受压和受弯有限元分析,考察节点各部件的受力状态和破坏机理。通过参数分析,研究节点焊接球壁厚、接头壁厚、套筒壁厚、内外衬环壁厚和接头间隙等对其承载力的影响规律。研究结果表明:节点薄弱区位于内外衬环连接处;随着焊接球壁厚的增大,节点的受拉、受压及受弯承载力均逐渐增大;接头壁厚增大,节点各项承载力均逐渐增大,但当壁厚增大至接头半径的1/2后,节点承载力基本不变;增大套筒壁厚,节点承载力逐渐增大,但增幅会逐渐减缓;内外衬环最小壁厚对节点的刚度和承载力影响较小;接头间隙的存在对节点的各项承载力和刚度影响较小。 相似文献
7.
8.
当应用于大跨度、超大跨度空间结构时,K型空心弯管锥头节点不仅可以节约钢材,提高整个屋盖结构的刚度和整体性,同时又有利于弦杆与腹杆的相贯焊接.该节点核心区由节点管、空心切头锥两部分组成.采用ANSYS参数化分析了节点管直径及其壁厚、弦杆直径及其壁厚、腹杆直径及其壁厚、弦杆轴线与腹杆轴线夹角、屋面坡度、弦杆轴力和屈服荷载的比值等因素对节点承载力的影响.分析表明:节点管直径及其壁厚、腹杆直径及其壁厚、弦杆轴线与腹杆轴线夹角、屋面坡度、弦杆轴力和屈服荷载的比值对节点承载力都有显著影响,弦杆1、弦杆2的直径及其壁厚影响较小,建议设计时弦杆1、弦杆2取较小的直径及较薄的壁厚.最后通过多元线性回归拟合了节点承载力计算公式,并根据规范和设计指南对拟合公式进行了简化,以便为实际工程应用提供参考. 相似文献
9.
10.
本文尝试评估圆柱状钢储罐壁厚变化对其自振周期和动力性能的影响.计算两个具有刚性基础的变壁厚计算模型.采用有限元方方法,利用ANSYS软件进行分析,可以考虑板单元,钢材、流体单元,流体和储罐的相互作用等.分析发现,铡储罐壁厚变化对其动力性能影响不大. 相似文献
11.
本文介绍了运用某有限元分析软件对变壁厚水池实例进行有限元分析的方法,探讨了弹性地基上此类水池的计算方法。变壁厚水池比等壁厚水池结构设计更合理,本文的计算结果精确,计算分析方法和结论可供工程设计人员参考。 相似文献
12.
13.
F.W. Lu S.P. Li D.W. Li Guojun Sun 《钢结构》2008,23(2):80-81
在纯弯状态下,对3个变壁厚矩形混凝土填充钢管力学性能进行了试验研究,以研究组合梁的弯矩与变形关系。首先,对变壁厚混凝土填充矩形钢管的极限弯曲强度和基于目前设计标准的单一壁厚混凝土填充钢管梁的预测强度进行了比较。提出一非线性有限元模型对试验结果进行验证,用该有限元模型研究了钢管壁厚比对组合梁弯曲强度的影响。试验与分析结果都表明,变壁厚矩形混凝土填充钢管梁具有较好的延性,其弯曲强度高于单一壁厚混凝土填充矩形钢管梁的弯曲强度。 相似文献
14.
信阳电厂一期工程循环水系统采用2座淋水面积为5500m^2的双曲线冷却塔,塔高123.4m。筒壁底部半径46.75m、壁厚700mm;颈部半径25.36m、壁厚180mm;顶部半径27.50m、壁厚150mm,混凝土C30F150P8(按业主要求)。 相似文献
15.
顶管施工的三维数值模拟及钢管壁厚的优化 总被引:1,自引:0,他引:1
目前对顶管施工中钢管的稳定性及管材壁厚的合理选择问题研究的较少.以某发电厂的引水钢管设计施工为工程背景,根据地质勘察资料和施工步骤,运用有限元软件建立了顶管施工的三维数值模型.通过数值模拟可以得到不同壁厚的钢管在施工过程中的内力与变形,但无法直接对壁厚进行优化选择.引入相关规范中的计算方法,可以得到不同壁厚下钢管维持稳定的临界压力.将临界压力同数值计算得到的钢管受力情况进行比较,可以得到合理壁厚的数值.通过对不同壁厚、不同管侧土模量下的分析计算,本工程引水钢管的壁厚可由初始设计的34 mm减小至22 mm. 相似文献
16.
17.
18.
19.
东非某水工项目钢管桩壁厚分为12,18,24mm 3种,针对该地区珊瑚礁灰岩地质不同壁厚钢管桩的穿透性能及壁厚选择问题,进行基桩终锤贯入度、沉桩总锤击数、强风化岩层穿透深度对比等研究,结合3根预先在桩位内进行地质钻孔,并在桩身安装光纤光栅传感器的基桩桩身应力及贯入度变化等参数的总结,分析12mm壁厚钢管桩存在贯入度快速收敛并拒锤的现象,若按标高控制,存在无法满足设计要求的风险; 18,24mm壁厚钢管桩的穿透性能相差不大,而前者更节省成本。 相似文献
20.
本文通过对国内外资料对比和对各规格管取不同壁厚进行的技术经济分析。确定钢筋混凝土管的建议壁厚为管内直径的十二分之一。文章阐明了取建议壁厚的技术意义及企业向建议壁厚过渡的意见。 相似文献