聚乙烯醇装置H-270再沸器失效原因分析

从材料成分、微观组织、断口形貌以及腐蚀产物等角度．分析了不锈钢再沸器开裂失效的原因。结果表明，介质中所含的微量氯离子引起的晶间型应力腐蚀开裂导致再沸器失效。     

重油催化装置烟机入口管道垫片断裂失效的原因分析及治理

针对重油催化装置烟气轮机(简称烟机)入口管道短节垫片发生断裂失效的情况进行深刻剖析,并利用扫描电镜和金相显微镜观察等材料失效分析方法,从近两年失效垫片母材微观结构分析入手,排除了发生应力腐蚀开裂的可能,确定是由于垫片母材拼接中存在焊接缺陷、晶间结构劣化导致的短时间内突然失效,同时垫片304母材在高温烟气条件下还存在晶间氧化腐蚀和金属疲劳导致垫片局部开裂的问题。文章根据垫片开裂的根本原因制定了科学的治理措施,确保烟机安全可靠长周期运行。     

烟气轮机管道膨胀节的失效原因与选材

根据催化裂化装置烟气轮机管道波纹管膨胀节破坏失效的现状和工作环境特点,从金属学理论出发,探讨了破坏失效的原因,认为主要是由应力腐蚀开裂所致.有氯离子和硫化物引起的穿晶型应力腐蚀开裂,也有连多硫酸引起的沿晶型应力腐蚀开裂.催化剂沉积区和腐蚀产物沉积区产生的点蚀和缝隙腐蚀会诱发应力腐蚀开裂的产生.氯离子是引起腐蚀的主要活化剂.膨胀节波纹管部分采用FN-2和Incoloy钢材最好,实践证明,采用上述两种钢材代替18-8型不锈钢作为制造波纹管膨胀节的材料,可延长膨胀节寿命2倍以上,有很好的经济效益.     

S-Zorb烟气管线弯头焊缝失效分析

介绍了S-Zorb烟气管线弯头焊缝腐蚀开裂情况,对开裂部位进行了外观检查发现弯头断裂失效部位在焊缝附近区域,内壁裂纹清晰,有多处二次裂纹产生。对弯头开裂部位取样,利用电镜扫描、电子能谱等技术对失效焊缝样品进行化学组成和金相热力学分析。在装置停工期间,生成连多硫酸,导致管线焊接处内壁出现晶间腐蚀,并在应力作用下发生应力腐蚀开裂,形成自内壁向外壁的扩展裂纹,最终导致弯头的腐蚀开裂失效。从这些现象可以得出管线失效的主要原因是典型的奥氏体不锈钢在连多硫酸中发生沿晶应力腐蚀开裂。文章对材质的选择以及停工过程中如何防止应力腐蚀开裂提出了建议。     

乙苯换热器换热管与管板接头开裂失效分析

固定管板式乙苯气-反应混合气换热器投用1 a内多次发生换热管与管板焊缝开裂,全面检查发现换热器还存在筒体呈波浪状、筒体膨胀节严重变形和开裂、管板向外突出变形、鞍座焊缝开裂等失效形式.检验分析表明,换热管与管板焊缝开裂为氯化物应力腐蚀开裂,热应力过大是导致应力腐蚀的主要因素.     

管道焊接残余应力的分布与控制

本文综述了对304不锈钢管道焊接残余应力开展的研究。焊接残余拉应力诱发晶间型应力腐蚀开裂,可采用感应加热应力改善法、散热焊接法和背层焊接法来控制残余应力,从而提高管道抗晶间型应力腐蚀开裂的能力。     

X100管线钢环境致裂敏感性评估

对X100管线钢母材及模拟焊缝热影响区（HAZ）的显微组织环境致裂（EAC）敏感性进行了研究分析,在75 ℃温度下的1%NaHCO₃+0.5%NaCO₃溶液中进行慢应变速率试验,试验电位为－500～－1 100 mV,对比得到X100管线钢与模拟焊缝热影响区显微组织的敏感性。结果表明,热处理影响管线钢对环境致裂的抵抗力。阳极电位的应力腐蚀开裂是晶间开裂,当靠近－890 mV的自然腐蚀电位时变为穿晶开裂。晶间应力腐蚀开裂比穿晶应力腐蚀开裂发生的电位偏向阳极,阴极电位穿晶氢脆的增长率高达1.4×10^-5 mm/s,二次开裂较少。     

ARGG装置烟气管道开裂原因

针对ARGG装置四旋至临界流速喷嘴间烟气管道开裂情况 ,分析了腐蚀失效机理 ,指出硝脆、硫酸露点腐蚀和诸多应力的存在使烟气管道产生了应力腐蚀开裂。将原设计的两路管道改为一路 ,避免冷壁产生 ,可使应力腐蚀得到控制     

常减压装置常压塔塔盘开裂失效的原因分析及治理

针对常减压装置常压塔塔盘发生开裂失效的问题进行深刻剖析,利用扫描电镜和晶相显微镜观察等材料失效分析方法,从开裂失效塔盘的母材微观结构分析入手,判定是由于塔盘底部受拉应力和Cl~-共同作用产生了应力腐蚀开裂;同时塔盘上下震颤出现的交变疲劳载荷,造成了疲劳裂纹的产生,这也是导致塔盘开裂的原因之一。文章根据塔盘开裂的主要原因制定了科学的治理措施,确保常压塔安全可靠运行。     

0Cr18Ni10Ti不锈钢换热器管束腐蚀开裂分析

某石化公司裂解燃料油加氢装置汽提塔进料换热器0Cr18Ni10Ti不锈钢管束发生腐蚀开裂。采用宏观腐蚀调查、光谱分析、金相分析、SEM观察、EDS分析、XRD分析及腐蚀介质分析等方法,对腐蚀失效换热管的腐蚀情况、化学成分、金相组织、腐蚀产物进行了检测分析,结果表明,换热管固溶处理效果不佳,存在一定的残余应力,断口为解理断裂形貌,裂纹呈穿晶扩展,具有典型的应力腐蚀开裂特征。分析结果认为,换热管的腐蚀开裂为氯化物应力腐蚀开裂,而其本身的残余应力及壳程冷低分油中的氯化物为0Cr18Ni10Ti奥氏体不锈钢换热管发生应力腐蚀开裂提供了必要条件。     

蜡油催化裂化装置烟气放空管失效分析

通过对蜡油催化裂化装置三旋至烟机放空管腐蚀失效原因分析,指出由于生成连多硫酸,造成管内壁出现晶间腐蚀,继而在应力作用下发生应力腐蚀开裂,从而形成自内壁向外壁扩展的裂纹,导致其失效。     

烟气轮机入口烟气管道裂纹分析及改造

针对烟气轮机入口管道因高温热膨胀而引发的管道损坏,分析了管道受力情况和管道母材及焊材成分,认为材料缺陷和管道支架设置不妥,导致应力集中,材料内部发生品问腐蚀导致裂纹出现.改变管道母材及焊材材质,在水平管道上新增支架,同时严格执行安装程序,消除了应力腐蚀裂纹.     

不锈钢螺栓的腐蚀及防护

不锈钢螺栓失效断裂的事故在各石化企业时有发生,不锈钢螺栓的使用安全是石化企业设备安全管理的主要内容。通过对不锈钢螺栓的使用条件、常见失效形态分析,认为不锈钢螺产生裂纹、断裂现象主要是含Cl-大气腐蚀引起的（Cl-质量分数高于0.1%时,易产生缝隙腐蚀）,在含Cl-水（汽）溶液中不锈钢螺栓会产生缝隙腐蚀和晶间腐蚀。文章论述了晶界腐蚀、缝隙腐蚀的产生原因,以及避免不锈钢螺栓腐蚀的应对措施：（1）选用合格的不锈钢螺栓;（2）把不锈钢螺栓与含Cl-大气（水溶液）作有效的隔离;（3）采用含高铬、高钼的不锈钢材料,特别是在低温罐区、球罐区、应力腐蚀严重区采用在Cl-环境中耐蚀性好的316L（00Cr17Ni14Mo2）钢,效果会更好。     

化肥厂一段转化炉上发夹管开裂原因分析

对长期停用的化肥厂一段转化炉上发夹管热影响区焊缝开裂的原因进行了分析,结果表明,裂纹是由晶问腐蚀所诱导的硫化物应力腐蚀开裂所造成的。建议对于长期停用的不锈钢设备,不但对内壁要进行充氮保护,而且对焊缝的外表面也要加强防护,如涂刷涂料并做好防雨水措施。     

再生器内取热盘管失效原因分析

应用光学显微镜和扫描电子显微镜研究分析了催化裂化装置再生器内Ｕ型取热盘管失效的原因。该管具有应力腐蚀开裂的特征,管材在受到介质腐蚀时,发生晶界损伤,进而在工作应力作用下,在这些薄弱部位产生裂纹。裂纹从管内壁开始向外扩展,裂纹面上有负二价硫离子存在。建议新装置运行中注意水处理和设备防护。     

不锈钢换热器管束断裂原因初探

对抚顺石油二厂石蜡加氢装置热高分气冷却器E-3A不锈钢U形管束周向开裂的原因进行了初步探讨,从管束的选材、制造、使用、开裂管子外观检查、金相检验、断口分析、腐蚀产物分析几方面得出结论:不锈钢U形管周向开裂是由于在含有氧化物的高温水和水蒸气的腐蚀介质中引起应力腐蚀破裂,直接原因是管束选用的1Cr18Ni9Ti碳含量偏高,且整体热处理工艺严重失误共同造成严重的晶间腐蚀。对防止应力腐蚀开裂提出了相应的措施。     

TS-90连续油管断裂失效分析

为了分析某井气举作业用TS-90连续油管断裂失效原因,通过宏观分析、无损检测、几何尺寸测量、化学成分分析、力学性能测试、金相检测、扫描电镜（SEM）等手段,对该失效连续油管进行了试验研究。试验结果显示,该失效连续油管的管体壁厚、外径、化学成分、显微硬度、晶粒度均符合API SPEC 5ST—2010要求;油管表面整体布满台阶状横向裂纹,裂纹沿油管周向扩展;原始裂纹断口表面大量腐蚀产物覆盖,且从裂纹源区到裂纹尖端部位,始终存在少量导致应力腐蚀开裂的S元素;原始裂纹萌生于腐蚀坑底,裂纹尖端呈局部沿晶脆性断裂,且断口外表面附近呈解理形貌。综合分析结果表明,该连续油管断裂的根本原因是应力腐蚀开裂,其在井下作业时受腐蚀因素和应力载荷的共同作用,管体外表面萌生应力腐蚀裂纹,裂纹扩展并最终导致管体断裂失效。     

分子筛装置交换反应罐焊缝腐蚀及防护

某石化公司催化剂厂分子筛装置交换反应罐焊缝腐蚀严重,焊缝腐蚀的部位主要集中在罐体。通过对交换罐内腐蚀介质分析和焊接件的耐蚀性评价,腐蚀原因主要是由酸性条件下Cl^-引起的晶间腐蚀和应力腐蚀开裂,并从焊缝焊接技术的改进、焊缝表面的防腐蚀处理及新交换罐的选材等几方面提出了建议性防护措施。     

苯乙烯装置膨胀节失效分析及采取的措施

通过对介质、腐蚀产物、材料、断口的金相组织、裂纹形貌和晶界形貌的全面检查和分析,找到了苯乙烯装置膨胀节波纹管失效原因,确定裂纹为晶间和应力腐蚀组合型,并从选材、工艺操作和设计制造等方面提出了改进措施。