改性活性污泥处理含铬废水

经过特定驯化使好氧污泥成为硫酸盐还原菌优势生长的厌氧活性污泥,并用改性活性污泥体系处理含铬废水,研究了进水六价铬浓度、硫酸根浓度、化学需氧量(COD)浓度、水力滞留时间和多种重金属共存等因素对体系处理含铬废水的影响.结果表明:当进水硫酸根浓度为1 g/L、铬(Ⅵ)浓度为20 mg/L、COD浓度为2 g/L、水力滞留时间为16 h时,改性体系能有效处理200 mg/L的六价铬废水,铬(Ⅵ)的去除率高达99.83%、硫酸根去除率也达到86.2%,出水中铬(Ⅵ)、硫酸根和COD浓度均达到国家排放标准,进水中浓度低于20 mg/L的共存重金属离子不影响体系除铬(Ⅵ)达标排放,且体系对共存重金属离子均有良好的去除效果;这为含铬废水的处理提供了一种可行途径,同时为厌氧法提供了一种新的污泥来源.     

檪檪一种含铬电镀废水复合电解槽处理方法

申请号:CN201310553968.2申请日:2013.11.08公开(公告)号:CN103641210A公开(公告)日:2014.03.19申请(专利权)人:华南理工大学该发明公开了一种含铬电镀废水复合电解槽处理方法。将含铬废水放入所述复合电解槽进行电解处理,外加电场提供经整流后25~27 V直流电压,反应30~35 min,电流强度为0.9~1.1 A,     

微波煅烧活化赤泥处理含铬废水的研究

对山西铝厂氧化铝生产的废料赤泥．经擞波煅烧活化后，用来处理含铬废水进行了研究，探讨了徽救活化功率、活化赤泥加入量、接触时间及初始浓度等对除铬效果的影响．并对作用机理进行了分析。结果表明，活化赤泥对Cr^3＋有较好的吸附作用．对Cr^6＋也有一定的吸附作用。当赤泥在800W擞波活化30min后，处理含Cr^3＋浓度在300mg／L以下的废水，以铬含量和活化赤泥比为1：200（质量比）的比例加入，除去率可达99％以上。对于含Cr^6＋废水，采用先加入硫酸亚铁还原．再加入活化赤泥．可使含Cr^6＋浓度在300mg／L以下的废水处理后达到国家排放标准。     

兵器行业含铬废水治理的现状与展望

通过对兵器行业含铬废水治理技术现状的回顾,概述了常用的几种治理技术,并对其作简要评价,旨在对废水应进行综合治理,真正地节约日益短缺的水资源     

铝合金表面阳极氧化工艺废水的分析

讨论了铝合金表面阳极氧化生产线工艺废水的产生和处理问题。从废水产生的根源进行分析，提出了降低废水排放量和降低化学辅料消耗的途径。     

上流式厌氧反应器改性污泥处理含铬废水的动力学模型

为揭示上流式厌氧反应器(UASB)改性污泥处理含铬废水过程中硫酸根还原与化学需氧量(COD)的去除、微生物增长之间的定量关系,在合理的假设及分析下,通过理论推导建立了COD降解与硫酸根还原的动力学模型,并通过实验测得了动力学参数.用不同硫酸根浓度下UASB改性污泥体系处理含铬废水过程中的数据对所建动力学模型进行了验证,S2-的实测值和理论值拟合很好(R=0.986 7),表明所建动力学模型可以描述UASB改性污泥处理含铬废水过程.     

一种攻关发明型技术:从含铬废水中回收浓重铬酸液

现行电镀含六价铬废水（含量在每升几十毫克）的处理方法,多为分质排放后流入-还原反应池（连续生产时设两个,交替间歇处理）,投加焦亚硫酸钠之类的还原剂,在pH值2．5～3．0条件下将六价铬还原为三价铬,再与其他含重金属废水混合,调高pH值,     

6111铝合金板材加工过程中织构的演变

用取向分布函数法研究了6111铝合金板材生产加工过程中织构的演变,结果表明,热轧后,(-αAl基体表现为较弱的铜型轧制织构,经退火后变为随机织构。将退火板材冷轧成薄板后形成了较强的铜型轧制织构,在随后的固溶处理时发生再结晶,并形成主要由Cube ND15和{011}<111>两个组分构成的再结晶织构。     

Mechanism of heterogeneous distribution of Cr-containing dispersoids in DC casting 7475 aluminum alloy

The actual effective partition coefficients of Mg and Cr in a cross-section of a dendrite arm in a direct-chill (DC)-casting ingot of 7475 aluminum alloy are obtained. Meanwhile, by analyzing the microstructure, the mechanism of the heterogeneous distribution of E (Al₁₈Mg₃Cr₂) dispersoids in this DC ingot is revealed. The results show that the actual effective partition coefficients of Mg and Cr are 0.650 and 1.392, respectively, and they describe the heterogeneous distributions of Mg and Cr along the direction of radius of the cross-section of the dendrite arm of the alloy. After homogenization treatment at 470 °C for 24 h, Mg diffuses uniformly, but Cr hardly diffuses. Both the concentrations of Mg and Cr and the sites of heterogeneous nucleation in the alloy are the determinants of the formation of E dispersoids simultaneously. The heat treatment at 250 °C for 72 h provides a large number of the sites of heterogeneous nucleation of the formation of fine E dispersoids that will be formed in the center of the cross-section during the subsequent heat treatment at higher temperature.     

2618铝合金的热变形和加工图

在Gleeble-1500D热模拟仪上进行热压缩实验,研究了变形温度为573～773 K、应变速率为0.01～10s-1时2618铝合金的热变形行为.热变形过程中的稳态流变应力可用双曲正弦本构关系式来描述,平均激活能为181 kJ/mol,大于其自扩散激活能.根据材料动态模型,计算并分析了2618铝合金的加工图.利用加工图确定了热变形的流变失稳区,并且获得了试验参数范围内的热变形过程的最佳工艺参数,其热加工温度为623～723 K,应变速率为0.01 s-1,温加工温度为573 K左右,应变速率为0.01 s-1.     

铝合金焊接接头冲击强化的性能

为了提高铝合金焊接接头的力学性能,试验分别采用超声波和调Q脉冲YAG激光对A6061-T6铝合金焊接接头焊趾附近处进行冲击强化,研究了超声波和激光冲击强化下铝合金焊接接头的性能.两种冲击强化模式下,铝合金焊接接头焊趾处近表面均发生了冲击强化效果,并产生了较大的残余压应力,超声波和激光冲击强化后产生的最大残余压应力分别为 -158 MPa和 -145 MPa左右.超声波与激光冲击强化铝合金焊接接头的疲劳寿命差别不大,均比焊态下试样的疲劳寿命提高1倍以上.两种冲击强化方法的疲劳试验样件断裂位置均发生在基体金属上,而焊趾处没有疲劳裂纹产生.     

Constituents evolution of LFEC 7050 aluminum alloy during processing

The d 120 mm ingots of 7050 aluminum alloy were made by low frequency electromagnetic casting （LFEC） and conventional DC casting process, respectively. After homogenization treatment the ingots were extruded to rods and the solution and aging treatment were carried out for the rods. Constituents evolution during processing and effects of LFEC on constituents and remnant constituents were studied. The results show that 7050 aluminum alloy mainly contains Al-Zn-Mg-Cu type and Al-Cu-Fe type constituents. Al-Zn-Mg-Cu type constituents dissolve during homogenization, while Al-Cu-Fe type constituents could not dissolve. After homogenization treatment, the main remnant constituent is A17Cu2Fe which crushes and orients along the extrusion direction after extrusion. Compared with DC process, by the process of LFEC, the constituents or remnant constituents are smaller in size and less in content. The LFEC process shows significant improvement in elongation by LFEC in both as-cast state and final state.     

汽车用铝合金半固态零件触变压铸工艺研究

针对半固态触变压铸工艺特点,对国产J1128卧式冷室普通液态压铸机的压射系统和模具系统进行了结构改进,对压铸工艺参数进行了优化选择,并采用半固态专用铝合金AlSi6Mg2和商用铝合金A357开展了大量半固态触变压铸试验研究.结果显示:半固态触变压铸工艺与普通液态压铸有很大的不同,在压射室和模具预热温度分别为100℃和250℃,低压压力为4.0MPa,射料二速工作压力为12MPa,增压压力为20MPa,快压射速度为1.4m/s条件下可获得冲型完好的汽车用铝合金半固态零件.     

3003铝合金热变形机制及其加工图

对经高效熔体处理的3003铝合金进行变形温度为300 ～500℃、应变速率为0.01～10.0 s-1的等温压缩热模拟实验.采用材料动态模型建立该合金的热加工图,并结合OM和TEM等测试方法对热变形后的微观组织进行分析,确定了该合金的热变形机制图.结果表明:该合金加工失稳区为变形温度300 ～380℃、应变速率1.0～10.0s-1的区域,热变形加工的最佳工艺参数为变形温度380～430℃、应变速率1.0～～10.0 s-1,在该区域合金主要发生动态再结晶.     

利用搅拌摩擦加工对6061铝合金进行表面改性

为了改善典型的锻造铝合金6061(LD30)的表面性能,采用搅拌摩擦加工的方法在其表面制备强化的复合层以提高其硬度和耐磨性,即在铝合金基体表面加工凹槽,填充TiN纳米粉末后,利用搅拌摩擦加工过程中强烈的塑性变形作用获得较好的粉末弥散效果,从而制备强化的金属基复合层。利用光学显微镜对搅拌区域微观形貌进行分析,测试、比较显微硬度并分析了加工区域显微硬度的变化。结果表明,核区金属在搅拌头强烈的搅拌摩擦作用下发生显著的塑性变形和连续动态再结晶,形成细小、等轴晶粒的微观组织。经多道次搅拌TiN粉末获得了较好的弥散效果,搅拌核区硬度较母材提高约HV24,较未添加粉末搅拌的核区硬度提高约HV54。热影响区由于几乎没有弥散的粉末且受到热循环作用而使硬度下降HV20。     

基于加工图的6082铝合金热成形性能

在Gleeble-1500热模拟试验机上对6082铝合金进行多组热压缩试验,得到6082铝合金在350~500℃和0.01~5 s-1条件下的流变应力数据。根据试验数据建立基于动态材料模型的6082铝合金热加工图,结合压缩变形后的微观组织观察分析,最终获得试验参数范围内6082铝合金热变形的最佳工艺参数。结果表明:保持较高功率耗散效率的加工安全区集中在变形温度430~490℃、应变速率0.1~0.3 s-1的区域,该区域成形时合金主要发生动态再结晶。根据热加工图及微观组织分析,建议在温度440~480℃、应变速率0.1~0.2 s-1范围内选择6082铝合金热成形的工艺参数。     

AA7085铝合金热变形行为及加工图的研究

采用等温热压缩试验,研究了AA7085铝合金在变形温度为300～450℃、应变速率为0.01～10 s_-1的条件下的热变形行为和加工图。通过光学显微镜(OM),电子背散射(EBSD)和透射电子显微镜(TEM)表征了材料的微观组织。结果表明在不同应变条件下的加工图的叠加得到优化的工艺参数为：温度为390-450 ℃,应变速率低于 0.1s_-1. 微观组织表征表明了在安全区内,动态回复和动态再结晶是主要的变形机制。而在低温低速的条件下,在应变为0.5与0.7之间的第二相粒子的粗化可能是导致加工图从失稳区向安全区转换的原因。     

铝合金焊接图像焊缝位置和间隙提取

基于自行设计的CCD被动视觉传感系统,在仅依靠电弧光照明的情况下,实现了钨极氩弧焊过程中实时提取清晰的熔池正前方图像.通过分析退化恢复、平滑后的图像间隙处灰度值特点,采取了特定区域自动域值分割、空穴检出法统计各8-连通域面积、基于8-领域面积阈值去噪、面积统计转换等步骤可以求得间隙值,进一步进行间隙细化,最后采用Hough小变换对细化后的间隙点进行拟合,检测出焊缝位置.