浅谈熔化极气体保护焊保护气体的选择

本文介绍了几种混合气体的特性，混合比及其应用，同时阐明了如何选用及配比混合气体等问题。     

熔化极气体保护焊保护气体选择研究

系统总结了保护气体物理特性、混合种类与比例、气体流量等参数对熔化极气体保护焊焊缝外观与性能的影响。结果表明,保护气体对焊缝力学性能、化学组成和表面成型性有重要影响,正确选择保护气体种类、混合种类与比例和气体流量,对于熔化极气体保护焊至关重要。     

双丝熔化极气体保护焊

随着当前焊接高效化发展方向的提出，对焊接技术提出了愈来愈高的要求。本文就实现高效化的焊接方法——双丝熔化极气体保护焊进行了简要的介绍。     

AZ31B镁合金的脉冲电流气体保护钨极焊过程参数优化(英文)

建立预测脉冲电流气体保护钨极焊AZ31B镁合金接头的拉伸强度经验方程。研究焊接过程参数如峰值电流、基础电流、脉冲频率和脉冲时间对焊接接头的影响。试验设计了一个四因素五水平的正交实验。建立的经验方程能够有效地预测脉冲电流钨电极惰性气体保护焊AZ31B镁合金的焊缝拉伸强度,可信度为95%。结果表明,脉冲频率对拉伸强度的影响最大,其次是峰值电流、脉冲时间和基电流。     

铝制硝酸储罐对接焊缝的熔化极气体保护焊

由于工业纯铝具有良好的热熔性、冶金和结晶性能，因而具有良好的焊接性。但对于10mm以上的中厚度铝件，其熔焊却存在以下问题：     

大型卷筒熔化极药芯焊丝气体保护焊堆焊工艺

介绍铜管拉拔机关键部件拉拔卷筒孚用熔化极药芯焊丝气体保护焊堆焊耐磨层的堆焊工艺。堆焊材料选用抗裂性好的ＰＫ－ＹＤ２１２焊丝，单层硬度〉ＨＲＣ５０。所确定的堆焊工艺可行，工件不预热，熔合区窄，堆焊合金释稀率低。     

熔化极气体保护焊电流与电压调节

在应用熔化极气体保护焊的基础上,分析焊接电流和电弧电压对焊缝成形的影响,探究焊接电流与电弧电压匹配对焊接电弧特性的影响规律,总结正确调节焊接电流与电弧电压的基本方法和操作技能,正确调节焊接电流与电弧电压是熔化极气体保护焊技术推广与应用的关键因素。     

CrMo耐热钢气体保护焊接接头焊缝金属的组织与性能

采用ф1.2 mm实芯焊丝对CrMo耐热钢进行了热输入量为8和18 kJ/cm的富氩气体保护焊试验,对焊板整体进行焊后热处理后,研究了焊缝金属的组织与性能。结果表明,随着热输入量从8 kJ/cm增加至18 kJ/cm,焊缝金属组织由板条贝氏体(LB)+粒状贝氏体(GB)转变为GB+少量多边形铁素体(PF);随着回火温度从620℃升高至660℃,焊缝金属中M-A组元逐渐分解,碳化物在基体上弥散析出;同时,焊缝金属韧性随热输入增加和回火温度降低而降低,硬度随热输入增加和回火温度升高而减小。     

Microstructure and mechanical properties of friction stir weld of dissimilar AZ31-O magnesium alloy to 6061-T6 aluminum alloy

Dissimilar friction stir welding between AZ31-O Mg and 6061-T6 Al alloys was investigated. 3 mm thick plates of aluminum and magnesium were used. Friction stir welding operations were performed at different rotation and travel speeds. The rotation speeds varied from 600 to 1400 r/min, and the travel speed varied from 20 to 60 mm/min. Defect-free weld was obtained with a rotation speed of 1000 r/min and travel speed of 40 mm/min. Metallographic studies showed that the grain size in the stir zone is much finer than that in the base metals. Complex flow pattern was formed in the stir zone. Microhardness measurement revealed an uneven distribution in the stir zone. Tensile test results indicated that the tensile strength of the welded specimen is about 76% of AZ31 Mg alloy and 60% of the 6061 Al alloy in tensile strength. SEM fracture surface image of the welded specimen indicated that the welded specimen failed through brittle-mode fracture.     

AZ31B镁合金厚板变极性等离子加丝焊接接头性能分析

采用变极性等离子方法焊接AZ31B镁合金,研究了焊接接头的微观组织、元素分布、断口形貌、接头强度和硬度等.结果表明,AZ31B镁合金变极性等离子加丝焊接接头没有明显的热影响区,焊缝成“V”字形;接头成形良好,焊缝为细小的等轴晶,没有发现大面积区域偏析,无脆性相Mg17Al12,但有Al、Mn相;焊接过程镁元素含量变化导...     

Effects of graphene nanoplates on microstructures and mechanical properties of NSA-TIG welded AZ31 magnesium alloy joints

The effects of graphene nanoplates (GNPs) on the microstructures and mechanical properties of nanoparticles strengthening activating tungsten inert gas arc welding (NSA-TIG) welded AZ31 magnesium alloy joints were investigated. It was found that compared with those of activating TIG (A-TIG), and obvious refinement of α-Mg grains was achieved and the finest α-Mg grains of fusion zone of NSA-TIG joints were obtained in the welded joints with TiO₂+GNPs flux coating. In addition, the penetrations of joints coated by TiO₂+GNPs flux were similar to those coated by the TiO₂+SiC_p flux. However, the welded joints with TiO₂+GNPs flux coating showed better mechanical properties (i.e., ultimate tensile strength and microhardness) than those with TiO₂+SiC_p flux coating. Moreover, the generation of necking only occurred in the welded joints with TiO₂+GNPs flux.     

Mg2Si强化相对AZ31镁合金挤压组织与力学性能的影响

通过Al-Si中间合金取代Al添加,并经热挤压成形,在AZ31镁合金中引入Mg₂Si强化相。采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、X射线衍射分析(XRD)、电子万能试验机等研究了Mg₂Si强化相对AZ31镁合金挤压组织与力学性能的影响。结果表明,添加Al-Si中间合金后的Mg-3(Al-Si)-Zn挤压组织呈现明显的双峰分布特征,Mg₂Si颗粒相可通过粒子激发形核(PSN)作用促进动态再结晶,在碎化的Mg₂Si颗粒相周围,合金组织显著细化,形成明显异于其他正常尺寸晶粒的细晶区。引入Mg₂Si强化相后,Mg-3(Al-Si)-Zn挤压态合金的屈服强度和抗拉强度都得到提高,分别达到175和269 MPa,同时伸长率略有降低。     

镁和钢异种金属熔焊接头微观组织分析

采用激光一氩弧复合热源焊接工艺对AZ31B变形镁合金和304钢进行搭接焊研究.通过调整焊接参数获得最佳焊接成形,并采用扫描电镜、电子探针等先进测试手段观察焊接接头的微观组织.结果表明,复合热源焊接是一种适用于Mg和Fe异种金属材料连接的有效方法,通过在过渡区域形成新相可以实现Mg和Fe的有效连接.试验还发现,由于氧化程度存在差异,镁铁焊接接头过渡区域会产生不同新相,一种是"竹节状"的MgO相,一种是连续的(Mg)x(Fe)y(O)z复合相,而两种新相的存在获得了两种不同的镁钢连接方式.在后者形成过程中,发现镁扩散现象.     

AZ31镁合金/6061铝合金点焊接头的组织及力学性能

对AZ31镁合金与6061铝合金进行了电阻点焊,利用金相显微镜、扫描电子显微镜（SEM）、能谱分析(EDS)、X射线衍射分析（XRD）研究了点焊接头的组织及力学性能。结果表明：AZ31镁合金与6061铝合金异种金属点焊接头冶金结合良好,焊接界面清晰,无明显缝隙。熔合区组织由边缘柱状晶区和中心树枝晶组成,主要含有镁和铝两种元素,且镁元素含量远高于铝元素。接头镁侧断面由大量α-Mg和少量β-Mg17Al12组成,呈混合型断裂特征;铝侧断口由Mg、Al和β-Mg17Al12组成,呈解理断裂。随焊接电流增大,点焊接头最大剪切应力增加。     

AZ31镁合金板钨极氦-氩保护焊焊接工艺研究

探讨氦-氩混合气体保护下TIG焊接AZ31镁合金板的可焊性,对其焊接工艺参数进行确定。试验结果表明,与采用纯氩、纯氦气保护焊接相比,采用氦-氩气混合气体TIG焊接镁合金板材具有电弧稳定,阴极清理作用明显,氧化膜易于破碎,保护效果良好等优点。在合理的工艺参数下,可获得表面光滑、无堆高和无变形等缺陷的焊缝。     

AZ31B镁合金电子束焊接接头组织及性能分析

采用电子束焊接方法对10mm厚的AZ31B镁合金进行焊接。利用光学显微镜、扫描电镜、射线衍射仪等手段分析了电子束焊接接头的外观和截面的特征、显微组织、元素分布、焊缝物相和断口形貌等,并利用维氏硬度仪和拉伸仪检测了接头区域硬度和接头强度。结果表明,采用电子束焊接AZ31B镁合金获得的焊缝正面成形美观,而背部存在轻微的凹陷,焊缝深宽比在8：1以上;与基体相比,焊缝中Mg,Zn比例下降,Al,Mn比例上升;焊缝中主要物相为Mg,Al和少量的Mg17Al12相;焊缝热影响区窄,焊缝组织为8～18μm的细小等轴晶粒;焊接接头硬度值均匀;焊缝抗拉强度均值为223MPa,断裂部位为焊缝区,断口为混合断裂形貌.     

Al-Mg-Zn钎料钎焊镁合金AZ31B接头的显微组织和性能

以Al-Mg-Zn钎料对变形镁合金AZ31B进行了高频感应钎焊,分析了变形镁合金AZ31B钎焊接头的显微组织、钎缝物相和力学性能.采用扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)、X射线能谱分析仪(EDS)等仪器分析了钎焊接头的界面组织及钎缝生成相,测试了接头的强度及形成相的显微硬度.结果表明,在钎焊接头的钎缝中钎料与母材Az31B发生反应生成离异共晶组织α-Mg+β-Mg_(17)(Al,Zn)_(12),母材AZ31B的显微硬度最低,钎缝中的β-Mg_(17)(Al,Zn)_(12)相显微硬度最高.对接和搭接接头断口的断裂形式为沿晶脆性断裂,断裂产生在离异共晶组织α-Mg+β-Mg_(17)(Al,Zn)_(12)中的β-Mg_(17)(Al,Zn)_(12)硬脆相处.

Abstract：

High-frequency induction brazing of wrought magnesium alloy AZ31B with Al-Mg-Zn fdler metal was investigated. Microscopic structure, the phases and the mechanical properties of brazed joint were studied. The microstructure and formation phases at the interface in the brazed joint were investigated by scanning electron microscopy(SEM), X-ray diffraction instrument(XRD) and energy dispersive spectrometer (EDS). The strength of the brazed joint and the microhardness of the formation phases were also tested. The results show that, Al-Mg-Zn filler metal reacting with the base metal AZ31B, and a-Mg+β-Mg_(17) (Al,Zn)_(12) divorced eutectic structure is formed in the brazed joint. Microhardness of the base metal AZ31B is the smallest and β-Mg_(17) (Al, Zn)_(12) phase of the brazed joint is the hardest. Both the butt joint and the overlap joint exhibit intergranular fracture mode, the fracture comes from hard brittle phase β-Mg_(17) (Al,Zn)_(12) of α-Mg+β-Mg_(17)(Al,Zn)_(12) divorced eutectic structure.