细纱机后、中下罗拉打顿原因及预防

为了解决后、中下罗拉远车头区段"打顿"频发而近车头区段却少见的问题,结合罗拉接口螺纹自旋紧的特点,引入快转扭矩和接口拆卸力矩等概念进行分析;指出罗拉打顿问题是快转扭矩、罗拉与胶辊间轴向摩擦力、传动扭矩、阻力扭矩等因素共同反复作用的结果,可采用降低粗纱捻度,增大中、后下罗拉隔距,降低粗纱定量等措施解决,但因其较消极,推荐使用增大拆卸力矩、设计副联结件或改进传动方式的积极措施,但这需要罗拉制造企业提升技术、优化设计,以适应细纱长车大牵伸的发展趋势;认为,纺机和专件在研发、制造、应用三方面应加强了解,才能共谋发展。     

粗纱张力及其控制

粗纱自前罗拉送出,通过锭翼顶孔,在锭翼顶端绕1/4转或3/4转,引入锭翼空臂,在压掌上绕2～3圈后,卷绕在粗纱筒管上. 前罗拉单位时间内送出的粗纱速度是一定的,粗纱筒管的速度是递变的,随粗纱卷绕层的增加而逐渐减低,粗纱卷绕速度须稍大于前罗拉送出的须条速度.因之,前罗拉送出的须条就产生张力牵伸,纺纱厂正常测定后以伸长率来表示. 前罗拉送出的须条,在引向粗纱筒管的过程中,必须具有必要的摩擦阻力,才能使粗纱卷绕紧密,并保持一定的容量. 利用必要的摩擦阻力,并掌握其变化的规律,使直接成为粗纱卷绕的有利因素.粗纱锭翼压掌的设计,在压掌上的卷绕圈数,是控制摩擦阻力的主要参数.我     

滚针轴承罗拉平校方法的试验

一、滚针轴承与罗拉的组装 1.滚针轴承与罗拉的组装必须进行选配,以保证滚针轴承与罗拉无间隙过盈。根据部颂指标,轴承的内环孔径为φ16.5°_(-0.01)~0,而罗拉导柱部分公差为j_5(_(-0.003~( 0.005))或j_6(_(-0.0055)~( 0.0055))若不采取选配组装,则一部分轴承与罗拉就成间隙动配合,在运转时,会使罗拉导柱与轴承内孔产生相对运动而磨损。 2.两节罗拉连接时。力矩应适当,一般采用10公斤/米左右的扭矩,如拼紧扭矩太小,则罗拉与轴承端面受轴向交变应力而造成微动磨     

消除细纱机后罗拉扭振的几种方法

<正>环锭细纱机加工某些化学纤维时容易出现后罗拉扭振现象,对成纱质量危害较大。以R 14.8tex纱为例,发生扭振时,条干CV值由11.51%增大为12.29%,条干CVb由1.8%上升为2.4%,常发性纱疵增加。条干测试指标呈现自车头到车尾逐渐恶化的特点。在车尾轻摸后罗拉会感到有打顿或高频麻手感,严重时车尾粗纱条目测间歇抖动,轻微时触摸罗拉二三分钟才顿挫一次。罗拉扭振具有隐蔽性,在高温高湿季节时有时无,     

自制简便实用的罗拉转数器

测定粗纱伸长率时,罗拉输出长度一般是利用后罗拉尾段的移动装置,当蜗轮回转一周,通过牵伸传动齿轮计算至前罗拉转数。为使蜗轮正好转一周前罗拉停止,需多次使用微动开关,但仍免不了前罗拉有数转的误差,影响测试正确性。同时,由于多次停开车,易造成粗纱开关车细节。对此,可利用一般常用的电子计算器,配上一干簧管,利用一磁块,制成简便而实用的测定罗拉实际转数仪。该仪器测试精度高,可精确至罗拉1/8转以内,计算输出长度可精确在1厘米内。同时因不需使用微动开关多次停车,避免产生粗纱开关车细节。     

THFA4421型粗纱机的两项改造

<正>THFA4421型粗纱机采用四罗拉牵伸,运转中经常发生前罗拉头段齿轮旁的罗拉轴承(ZL25)外套掉出,使此罗拉轴承失去作用。观察发现,该罗拉轴承外套上镶嵌的销子(规格D2mm×3mm)在长时间转动过程中脱落导致该故障。此轴承失去作用后,会造成罗拉晃动进而影响纺纱质量。经测试发现,此罗拉轴承外套作用良好者粗纱CV值为4.8%,此外套不起作用者粗纱CV值为5.15%。但更换罗拉轴承费工费     

粘纤粗纱捻系数的确定

粗纱捻度在棉纺主要考虑纤维长度、细度和粗纱定量,纺化纤时尚需考虑纤维的切向摩擦系数。现介绍粘胶纤维纺纱利用纤维切向摩擦系数来确定粗纱捻度,使其达到工艺选定的粗纱滑脱强力以合理细纱后区工艺。一、切向摩擦系数的测定纤维摩擦系数测定方法有多种,我们根据从紧压片抽引纤维时测量纤维间切向阻力原理,按照B.B.塔列伯罗夫斯卡娅切向阻力试验器,自制切向摩擦系数测定器进行测定,测定器安装在Y361单纱强力机上,构造如图1所示。试验时取数克纤维,经罗拉式纤维长度测     

细纱牵伸失效的预防措施

纺纱过程中牵伸部件运转失效将影响成纱质量.罗拉是主要牵伸元件,在纺纱过程中和胶辊组成钳口,有效握持纱条,利用前后罗拉表面速度的不同实现须条牵伸.当罗拉表面速度发生变化时,成纱号数会出现偏差,影响产品质量.生产中罗拉接头螺纹失效、后区牵伸齿轮啮合不良及牵伸轴断裂等都会造成牵伸失效,为了保证成纱质量稳定,预防牵伸失效,我们采取了以下两种方法检测罗拉运转状态.     

假捻集聚纺纱方法中基本工艺参数的作用分析

为提高棉纺环锭细纱的成纱质量,提出并介绍了假捻集聚纺纱方法.通过纺纱实验研究采用这种纺纱方法时假捻器转速比、转向以及牵伸形式对纱线条干CV值、毛羽指数、断裂强度和断裂伸长率的影响.结果表明:皮圈牵伸系统所纺纱线质量要好于简单罗拉牵伸系统;假捻器的转向要根据粗纱的捻向而定,如果粗纱为Z捻,则假捻器应为逆时针转动;假捻器转...     

四罗拉紧密纺气流导向装置应用研究

采用Fluent软件对带有气流导向装置的四罗拉紧密纺系统集聚区流场进行数值仿真模拟,得到气流导向装置在不同安装位置下集聚区内的气流动动规律,为该系统气流导向装置的优化设计提供了理论依据.研究表明:加装气流导向装置后,集聚区的负压作用区域明显增大,有利于须条的横向聚集,可有效防止单纤维扩散而不集聚到纱体中,保证了各纤维以平行的状态实现完美聚集;不同气流导向装置位置下的集聚区的流速分布不同,在合适的高度范围内,气流导向装置位置越低,须条集聚方向风速越大,须条输出方向风速越小,须条厚度方向风速略微减小.低位置的气流导向装置更适合纺制线密度较小的纱线,高位置则更适合纺线密度较大的纱线.通过实验对模拟结果进行了验证.     

牵伸装置中的下皮圈张紧器

西德SKF滚珠轴承制造公司的US型下皮圈张紧器(见附图)适用于棉纺系统中的双皮圈牵伸装置。该张紧器单独装配,不受装有隔距块的上皮圈架和上皮圈的控制。因此当摇臂释压打开时,皮圈就连同所有的上罗拉及上皮圈向牵伸装置的上方抬起。这样,对于清洁牵伸装置和引入粗纱都没有妨碍。     

人造棉纯纺缠皮辊的探讨

我厂人造棉纯纺21支纱,在大量使用国产人棉后,纺纱过程,发现棉条发僵,并粗喷花缠皮辊严重,影响生产. 一、为什么会缠皮辊?起初采取降低回潮与相对湿度和对皮辊进行重酸处理与涂聚胺酯等办法,均未见效.继续观察,发现并粗在缠皮辊之前,总是在皮辊出口须条上面先喷花发毛,只缠皮辊不缠罗拉.初步分析,是因人棉光滑,牵伸过程易摩擦生电.皮辊绝缘不能导电,形成喷花发毛缠皮辊.罗拉是金属能导电,所以须条下面不发毛不缠罗拉.我们在缠皮辊时偶然用湿手或湿棉花擦皮辊,发现立即不缠,等水汽干了立即又缠.这是因为水能导电.也证实了静电缠皮辊的认识是正确的.     

气流槽聚型集聚纺纱条捻度传递的力学分析

 为深入了解集聚纺纱系统,提高纱线的品质性能,重点探讨气流槽聚型集聚纺纱系统的捻度传递机制,介绍气流槽聚型集聚纺纱系统的结构特点,分析捻度传递过程中的纺纱张力变化,给出纺纱张力的求解过程,分析纱条在捻度传递过程中外力产生的阻力矩,及其与纱线自身回转产生的扭矩的关系。研究结果表明：纺纱张力、吸气管负压以及集聚罗拉的结构参数对纱条捻度的上传有一定的影响;通过调整纺纱张力与吸气管负压可以保证该系统所纺纱线的品质。     

使用压力棒隔距块生产纯棉特细号纱的实践

分析了细纱机前牵伸区使用压力棒的作用和效果,在CJ 5.83 tex品种上采用罗拉隔距、后区牵伸倍数、钳口隔距3因素3水平正交试验对工艺进行了优选.结果表明:工艺配置为罗拉隔距19 mm×35 mm、后区牵伸1.17倍、钳口隔距2.5 mm时成纱质量较优.推广使用压力棒隔距块后.对条干CV、千米细节、千米粗节改善明显,但千米棉结略有增加.曲面形压力棒有助于减少须条上翻现象.在使用中要加强机台清洁,同时做好器材维修减少"出硬头".     

FA458型悬锭粗纱机和FA506型细纱机电控系统的改进

1　FA4 58型悬锭粗纱机电控系统的改进1 .1　电控系统原设计存在的问题FA4 5 8型悬锭粗纱机在纺制全棉常规产品 (纤维长度为 30mm以下 )的情况下 ,当粗纱落纱、龙筋落底时 ,粗纱会从鸭掌下拉断 ,完成正常的落纱换管工序。但该机设计时没有考虑到适应纺制较长纤维、粗纱强度大的化纤产品 (纤维长度为 38mm ) ,当粗纱落纱龙筋落底时 ,一部分粗纱不能从鸭掌下拉断 ,而会从粗纱最薄弱的环节———罗拉吐纱处被拉断 ,这样增加了落纱停车时间 ,降低了粗纱机的生产效率 ,挡车工要重新生头 ,增加了工作量和劳动强度 ,并浪费了棉纱。1 .2　改进措施…     

赛络菲尔包缠纱结构建模分析与性能优化

为定量预测实际生产中赛络菲尔(Sirofil)包缠纱的性能,分析了其成纱加捻过程和特点。根据加捻三角区中的几何关系,推导出三角区纱线质心相对锭子偏移距离与纱线捻回角的关系,并得出半个捻回纱线质量的计算公式;对加捻三角区进行受力分析得到力矩平衡方程,解释了Z捻纱捻度由下向上的传递规律,分析了长丝与短纤须条的相对位置对Sirofil包缠纱强力的影响;最后对模型求解并进行实验验证。模型计算和实验结果表明：隔距变大纱线质心偏移距离变大,须条捻回角减小;汇聚点之上单纱捻向与汇聚点之下传递捻向相同,且短纤须条位于长丝左侧时所加的捻度较之在右侧时多。该模型和实验为Sirofil包缠纱性能和结构的分析提供了参考。     

FA601A型转杯纺纱机纺纱器控制线路维护要点

FA60 1A型转杯纺纱机纺纱器电子线路的作用是控制纺纱过程中给棉罗拉的停、转动作 ,实现棉条的喂入和中止 ,保证纺纱正常进行。如纺纱器电子控制线路出现故障 ,给棉罗拉不能按要求停止转动 ,则棉条会堵塞纺纱器 ,造成纺杯烧毁。1　纺纱器电子线路工作原理FA60 1A型转杯纺纱机纺纱器控制线路见图1。线路板上有 6个接线柱 ,其中 4、5、6端只起连接导通作用 ,其他为引线柱。纺纱器的供电电源为直流 2 4V ,从 1 ( + )和2 ( - )端接入 ,3端为电磁线圈Q1 的引线柱 ,在纺纱时不导通。当集体生头时 ,由主电机电路在 3端加上负电压 ,Q1 的电磁效…     

细纱机后区压力棒牵伸的效果及牵伸倍数的优化

为提高成纱质量,在细纱机的后牵伸区加装压力棒后细纱机的后区牵伸倍数需要改变。当后区牵伸倍数过小时,粗纱在后区不能有效牵伸,使成纱的粗节增多。如果后区牵伸过大,会引起牵伸波而使成纱质量恶化。测试、分析了细纱机后区加装压力棒后纺纱效果及后区牵伸倍数对成纱条干CV值、粗细节及棉结等质量指标的影响。结果表明,纺制捻系数为109、定量为0.545g/m粗纱的最佳纺纱条件是后区牵伸倍数为1.35、中后罗拉的握持距为51 mm。     

纺纱牵伸不良的原因分析及措施

纺纱过程中的“出硬头”是指牵伸装置输出未能牵伸开的须条 ,因通道阻塞等原因造成断头或形成纱疵的一种现象。“出硬头”常发生在并条、粗纱和细纱工序 ,严重时会造成大面积断头和大量的突发性纱疵 ,并会使纱条ＵＳＴＥＲ条干ＣＶ值显著恶化 ,粗节明显增加 ,偶发性纱疵中的长短粗节有所增加。布面纱疵的特征是出现粗节密集状的条干不匀 ,严重时会影响棉布降等。“出硬头”必然伴随牵伸效率的降低 ,实际牵伸的减少和重量不匀率的增加。例如正常细纱机的牵伸差异率一般与捻缩率接近 ,为 2 % 4 % ,而在“出硬头”时可达 5 %以上 ,即重量偏差有…     

A512型细纱机传动主轴的改造

Ａ512型细纱机在我厂占有相当大的比例,经过对其车头及牵伸部位进行改造后,车速提高,成纱质量也有所改善。但该设备的锭子传动主轴由于每节轴长,其上滚盘多且速度高,使得主轴负载重,易弯曲,引起锭子颤动,耗电增加,并且使校轴周期缩短,每次拆卸、校直及安装劳动强度大,费工费时,影响产质量。主轴的尾段由于速度高,受力大,键槽极易单向靠损。另外,由于传动轴与皮带轮为紧配合,因此常因更换皮带轮拆卸困难而造成轴与轮俱损等情况。针对这些问题,我们对传动主轴作了如下改造。(1)缩短主轴中段每节的长度,变5节为10节,每节长度由原来的2520ｍｍ减…