RPV不锈钢堆焊层缺陷分析及返修质量控制

简述了核反应堆压力容器母材和焊材的焊接性;针对缺陷中的裂纹,以某制造厂在制造核反应堆压力容器过程中,堆芯筒体部分不锈钢堆焊层第3次产生的焊接缺陷为例,进行了缺陷原因分析,制备了去除前2次堆焊层返修区域和母材热影响区后手工补焊母材及不锈钢的模拟件,其理化试验合格;借用有限元进行补焊后和热处理后残余应力分析,得出补焊引起的低合金钢母材的残余应力水平很低的结论;同时阐述了产品返修的过程控制,进一步强调了核岛设备制造过程中工艺和质量控制的重要性。     

核级不锈钢槽型缺陷的激光补焊技术研究

采用高功率光纤激光对核级316LN不锈钢板材进行填丝堆焊工艺研究,焊材选用Inconel690镍基焊丝,并在最优工艺参数下,对槽型模拟缺陷进行了补焊修复。结果表明:在合理的工艺参数条件下堆焊层成形效果良好,其中,采用激光功率为4 k W、堆焊速度为8 mm/s、送丝速度为2.4 mm/s的工艺参数组对槽型模拟缺陷进行修复,补焊效果良好。修复试样抗拉强度与伸长率为544.56 MPa和44.49%,分别为母材的86.3%和81.63%。焊缝与母材结合区无明显硬化,侧弯试验PT检测无缺陷。堆焊层的显微组织为外延生长的柱状树枝晶,晶粒细小、均匀。     

立焊技术在马氏体不锈钢焊接中的应用北大核心

针对水轮机叶片空蚀补焊修复技术,设计试验调整焊接工艺及焊接参数,研究以马氏体不锈钢为母材的水轮机叶片补焊工艺规范,研究成果为水轮机叶片原修复技术提供基础。     

立焊技术在马氏体不锈钢焊接中的应用

针对水轮机叶片空蚀补焊修复技术,设计试验调整焊接工艺及焊接参数,研究以马氏体不锈钢为母材的水轮机叶片补焊工艺规范,研究成果为水轮机叶片原修复技术提供基础。     

工艺参数对718钢堆焊组织和性能的影响

针对磨损失效的718材质侧导板,采用气体保护焊对其受损工作面进行堆焊修复,研究工艺参数对堆焊层组织和性能的影响,优化工艺方案。结果表明,在不同的焊接保护气和焊接热输入下,堆焊层金属均与母材熔合良好,无焊接缺陷。堆焊层组织主要由马氏体及少量铁素体和残余奥氏体组成,其显微硬度和耐磨性均高于母材。焊接保护气为20%CO_2+80%Ar的堆焊层耐磨性高于焊接保护气为100%CO_2的堆焊层耐磨性,大热输入的堆焊层耐磨性高于小热输入的堆焊层耐磨性,其中选择20%CO_2+80%Ar焊接保护气、大热输入的焊接工艺作为最佳的堆焊修复方案。     

35CrMo钢部件电火花堆焊修复工艺研究

采用模拟试件，对35CrMo钢零部件的失重型损伤进行了基于电火花堆焊方法的精密修复工艺研究。分别采用光镜法、扫描电镜法、电子探针法和显微硬度法对堆焊接头进行了组织与性能分析。研究结果表明：电火花堆焊层与母材之间为冶金结合，焊接热影响区的母材不存在组织损伤，可以用与母材相同或相近的材料来进行填充型精密修复。     

冷轧辊耐磨堆焊修复工艺

从轧辊局部堆焊修复入手,介绍了Cr3型冷轧工作辊耐磨堆焊参数及试验过程,进行了堆焊层耐磨试验及堆焊焊缝的显微观察,结合母材和堆焊焊接材料的成分特点及2种不同的堆焊工艺试验,对试验结果及工艺参数的选取进行了分析说明.     

柴油机曲轴功率输出端花键裂纹和磨损的焊接修理

修理柴油机曲轴时,常常在曲轴功率输出端花键上发现裂纹或超过免修尺寸的磨损,造成大量曲轴报废。这就提出一个问题,可否采用焊接工艺修复上述缺陷,使废品复活。为解决这一问题,在分析曲轴用钢的主要技术性能和曲轴制造、大修技术条件的基础上,研制了优质合金钢焊条,进行了焊接工艺试验,拟订了曲轴补焊工艺。补焊的曲轴,经长期生产实践考核,质量良好,使大批曲轴免于报废。到目前为止,我厂已焊接修复了1000多根曲轴,按每根曲轴节约2000元计算,工厂已得到200     

超高锰锤头的复合堆焊修复

分析了材质为ZGMn17的超高锰钢锤头的成分特点和焊接性能，通过进行堆焊修复试验，发现采用“母材＋中间过渡层＋耐磨层”的复合堆焊工艺，应用H1Cr21Ni10Mn6焊丝并辅之合理的焊接工艺堆焊过渡层，能成功地堆焊修复超高锰钢锤头。     

修复

连铸机引锭链的堆焊修复；大型齿轮磨损后的堆焊修复工艺；制氢转化炉管系焊接裂纹的分析与修复；维修ЖC26BCHK合金透平叶片时标识孔的补焊[俄]。     

42CrMo钢塑料模具修复技术

针对失效的大型42Cr Mo钢预硬化塑料模具,通过选择合理的焊接材料和焊接工艺对其受损工作面进行堆焊修复。结果表明,堆焊层金属与母材具有良好的熔合,热影响区没有出现晶粒粗大现象;堆焊层金属硬度有所提高,超过预期45~50 HRC的要求,耐磨性明显增强;母材和热影响区的耐腐性较差,但堆焊层金属的耐腐蚀性很强。修复后的塑料模具完全满足生产使用要求,为企业节省了生产成本,经济效益显著。     

大型铸钢件多次补焊试验研究

研究了大型铸钢件多次补焊的工艺,铸钢试件经历三次补焊和三次焊后消应力退火处理后,母材的拉伸性能没有恶化,母材的冲击韧性和塑性有了明显提高,焊接接头的综合性能与母材相当,所采用的焊接工艺在多次返修过程中是合理有效的.     

大厚度LF6铝筒段补焊工艺

大厚度LF6铝筒段在自动焊接后容易出现气孔和夹渣等缺陷.针对这些焊接缺陷提出采用手工钨极氩弧焊进行补焊修复的工艺措施.根据排挖缺陷的具体情况,分为未挖穿和挖穿两种方式进行修复.实践证明这种工艺可以有效保证补焊质量,对企业的生产具有重要的实际应用价值.     

曲轴模具的堆焊修复工艺研究

针对某曲轴厂曲轴模具型腔磨损严重,飞边桥部存在裂纹,曲轴锻造精度无法保证的问题,对曲轴模具进行了堆焊修复,在确定堆焊材料的基础上,制定了堆焊修复工艺。生产实践证明,堆焊修复后的曲轴模具初次使用寿命达3200件,提高了该厂原曲轴模具的使用寿命。     

电火花堆焊技术的研究及在电力轴类修复中的应用

电力轴类常因在运输、装配及运转过程中的磕碰、拉毛、磨损造成局部损伤而导致其过早失效。为了为之提供电火花堆焊修复应用技术和理论支持,研究了电火花堆焊的最佳工艺及堆焊层至母材间的硬度分布,探讨了堆焊层的组织及合金元素的过渡情况。结果表明,在最佳工艺参数下,可成功实现电力轴类部件的电火花堆焊修复,堆焊层至母材间硬度的变化区域较窄,表明其焊接热影响区范围较小,堆焊层与母材合金元素过渡均匀,结合良好。     

铝合金厚板CMT补焊工艺试验

厚板铝合金产品在焊接生产制造中易出现局部气孔和焊接热裂纹等微小缺陷. 对于重要产品需要进行修补,并且需要严格控制修补质量,降低焊接修复次数. 针对铝合金厚板焊接结构修复质量提升的需求,利用低热输入、高质量的CMT焊接技术,进行7系高强铝合金CMT补焊工艺试验,与脉冲MIG焊接工艺的焊接接头组织进行了对比. 结果表明,相对脉冲MIG焊接工艺,使用CMT工艺进行补焊的焊接温度场低,多次补焊焊接接头软化明显减弱,焊接接头组织恶化程度减弱. 结果表明,铝合金厚板采用CMT焊接工艺进行补焊接头质量更为优良.     

圆盘剪刃的堆焊修复技术

依据圆盘剪刃使用工况,选择了YJ259-S药芯焊丝作为堆焊材料,用自动埋弧堆焊工艺对圆盘剪刃进行堆焊修复.堆焊修复后的剪刃,其强度和韧性与原剪刃相当,耐磨性比母材提高了20 %.修复后的圆盘剪刃在实际生产线上进行运行考核,完全可以满足圆盘剪刃的使用要求.     

铝合金搅拌摩擦焊缝摩擦塞补焊组织与力学性能

对2219-T87铝合金搅拌摩擦焊缝进行摩擦塞补焊工艺试验,对塞补焊接头的焊缝成形、显微组织、显微硬度和抗拉强度进行了观察和测试,对拉伸断口进行了扫描电镜观察.结果表明,在7 500 r/min的焊接转速和40~55 kN的焊接压力下可获得无缺陷摩擦塞补焊接头;塞补焊接头沿垂直于搅拌焊缝方向的最大抗拉强度和断后伸长率分别可以达到336 MPa和8%,分别相当于母材抗拉强度和断后伸长率的73.9%和66.7%;在母材和塞棒之间的底部结合面是最薄弱的区域,如何控制该区域的结合强度是影响摩擦塞补焊接头拉伸性能的关键因素.     

修复

20093289大厚度LF6铝筒段补焊工艺/田英…//电焊机.-2008,38(12):95~96大厚度LF6铝筒段在自动焊接后容易出现气孔和夹渣等缺陷。针对这些焊接缺陷提出采用手工钨极氩弧焊进行补焊修复的工艺措施。根据排挖缺陷的具体情况,分为未挖穿和挖穿两种方式进行修复。实践证明这种工艺可以有效保证补焊质量,对企业的生产具有重要的实际应用价值。图2表1参3修复     

修复

20093289大厚度LF6铝筒段补焊工艺/田英…//电焊机.-2008,38(12):95~96大厚度LF6铝筒段在自动焊接后容易出现气孔和夹渣等缺陷。针对这些焊接缺陷提出采用手工钨极氩弧焊进行补焊修复的工艺措施。根据排挖缺陷的具体情况,分为未挖穿和挖穿两种方式进行修复。实践证明这种工艺可以有效保证补焊质量,对企业的生产具有重要的实际应用价值。图2表1参3修复