引进型汽轮发电机组甩负荷工况特点及改进

为解决某电厂机组在甩负荷时出现的高压缸排汽温度升高甚至达到跳闸值的问题，从控制原理人手，分析了机组甩负荷时可能出现的转速控制方式以及由此产生的对高压缸排汽温度的影响特点，指出高压缸排汽温度升高是由于OPC动作后高压调节门未及时打开所致。确定了甩负荷时控制策略的改进方案：在再热蒸汽压力一定的情况下，适当限制中压调节门开度，及时打开高压调节门。经实际甩负荷试验表明，改进后的控制方案不但有利于甩负荷时的转速稳定，而且使高压缸排汽温度升高问题得到显著改善，解决了由于机组甩负荷引起的高压缸排汽温度超标等问题。     

200MW汽轮机组高压胀差增大原因分析

介绍某电厂200MW汽轮机组运行时高压胀差增大的处理措施。通过各项检查及试验，发现高压胀差增大的原因是高压缸夹层进汽管及高压缸温度测点引线法兰漏汽所致，并对此进行了相应的消缺处理。     

660MW超临界机组切缸跳机原因分析及处理

660 MW超临界机组并网后,进行切缸过程中,高压缸排汽温度先逐渐上升,切缸开始时排汽温度337.6℃,最高温度升高到390.9℃,快速升负荷时高压缸排汽温度又突然降低,在432秒内,高压缸排汽温度从390.9℃降到280.7℃,温度变化110.2℃,对汽轮机产生较大的热应力,后机组由于振动大保护动作跳机。通过分析操作过程及历史数据,查找高压缸排汽温度变化的原因,提出预防措施。     

600 MW超临界汽轮机配汽方式及经济性分析

通过机组性能试验,对比了节流配汽与节流-喷嘴混合配汽下机组的热耗与高压缸效率,并对不同负荷下两种进汽方式的经济性进行分析。结果表明:随着负荷的降低,节流配汽时高压缸效率急剧下降,节流-喷嘴混合配汽时高压缸效率缓慢降低,两者之间的热耗差也越来越大。     

核电汽轮机高压缸表面换热系数修正计算

准确的换热系数计算公式是数值分析汽轮机高压缸温度分布、应力及汽密性的基础。目前国内外关于核电汽轮机高压缸换热系数的研究较少,汽缸表面换热系数一直没有统一的公式。本文选用并修正了高压缸内表面换热系数计算公式,对比高压缸壁面温度的计算值和实际监测数据,得到了适用于核电汽轮高压缸的换热系数模型,求解了汽缸温度分布,并对高压缸的应力及中分面汽密性进行了分析。结果表明:该模型具有较高的计算精度,最大误差为4.3%;停机过程中高压缸各表面换热以强迫对流为主,高压缸进汽及排汽处缸表面的换热系数量级在1 000~2 000 W/(m~2·K);停机过程中高压缸内外壁最大温差为29.9℃。     

中间分隔轴封漏汽及中压缸效率计算方法

根据中间分隔轴封漏汽的数值计算法推导出漏汽率的误差分析公式。利用变汽温法与数值计算法,对600MW超临界汽轮机的中间分隔轴封漏汽率进行了详细计算。结果表明,相对于变汽温法,数值计算法同样能够准确地估算漏汽率的大小;并分析了温度、压力等测量参数误差对该漏汽计算的影响,计算显示,再热蒸汽温度和中压缸排汽温度是影响中间分隔轴封漏汽率精度的主要因素。同时计算了该机组高压缸排汽平衡盘漏汽量及其对中间分隔轴封漏汽计算的影响,分析证明,接往中压缸排汽区的高压缸排汽平衡盘漏汽对中间分隔轴封漏汽计算的影响较大。在考虑以上2股漏汽后,准确地计算了中压缸效率,计算结果表明,在相同漏量的情况下,中间分隔轴封漏汽对中压缸效率的影响大于高压缸排汽平衡盘漏汽。     

330MW汽轮机K156型高缸排汽温度高原因分析

针对某厂1台K156型330MW汽机高缸排汽温度高的情况进行了分析.其原因是4根高压缸进汽短管上的12根密封环密封性能全部失效,造成大量主蒸汽直排高压缸排汽口,引起该机高压缸计算效率严重偏低.通过大修,证实了这一问题的存在,最终取得了满意的效果.     

也谈N125汽轮机高压下缸进汽法兰垫片更换

通过介绍温州发电厂１号汽轮机高压下缸左侧进汽不兰垫片更换的实例，提出了上海汽轮机厂生产的Ｎ１２５汽轮机高压下缸进汽法兰垫片更换的比较完整，合理的方法，以及分析了法兰垫片损坏的原因，并给出几点建议，同时指出了该法兰设置的不合理性。     

国产引进型300MW汽轮机高压缸排汽温度偏高原因分析

某电厂国产引进型３００ＭＷ汽轮机组在运行中发现高压缸排汽温度偏高,影响机组的经济运行。在现场调查的基础上,综合分析了机组的设计、运行及检修状况,对影响高压缸排汽温度的各因素进行计算,探讨了高压缸排汽温度偏高的原因。分析结果对该问题的解决提供了理论依据。     

高压缸排汽温度控制特性研究

根据阳城电厂1号机组调试过程中高压缸排汽温度出现的问题，总结了K30—40—16+N30—2×10组合式汽轮机高压缸排汽温度的影响因素及对高排温度的控制措施，并对在高排温度控制过程中出现的问题进行了分析。     

600MW汽轮机组刷式汽封改造分析

针对河北建投沙河发电有限责任公司600 MW汽轮机组高压缸效率偏低的问题,提出将高压缸隔板汽封、高压后轴封和高中压平衡环处轴封改为低齿刷式汽封的方案,通过分析热力性能试验结果,说明改造后高压缸效率得到提高。     

600 MW机组高压缸轴封漏汽定量分析

针对600MW汽轮机高压缸轴封漏汽量超过设计值的问题，应用等效热降方法对扬州第二发电厂2台600MW机组高压缸内外轴封漏汽量及辅助系统进行详细计算和分析，对高压轴封系统改造提出建议、处理结果证明机组经济性得到了明显的提高，对高参数大容量机组有一定参考价值。     

300MW汽轮机高排温度偏高原因分析及处理

针对某发电厂一台国产引进型300MW汽轮机高压缸排汽温度偏高的情况,进行了全面的分析,通过对高中压缸揭缸检查找到了高压缸排汽温度偏高的原因,提出了处理方案,方案实施后,汽轮机高排温度明显下降,同比下降了15℃左右,有效提高了汽轮机缸率.     

反动式合缸机组推力平衡系统优化设计

反动式纯凝机组由于其高效性在市场中有广泛应用，但抽汽工况下会出现机组推力过大及高压进汽处汽封漏汽量过大等影响机组安全经济性的问题。通过对机组变工况下轴向推力变化影响因素研究，提出了高低平衡鼓等高的反动式合缸机组轴向推力平衡优化方案，该方案与原方案相比，机组在各工况下推力大小均在允许范围内，高压进汽处汽封漏汽量减少，机组效率得到了一定程度提升，THA工况下高压缸效率提升1.63%，机组热耗下降7.2 kJ/kW·h，大大提升了反动式抽凝机组的安全性与经济性，为反动式抽凝机组应用提供改进思路。     

联合循环机组高中压缸汽封磨损故障诊断

镇海电厂11号联合循环机组高中压缸在调试阶段曾多次出现碰摩,在碰摩故障分析和处理过程中,发现该机组高压缸效率比同类型机组偏低,因而判断早期的碰摩已使得高压缸汽封出现磨损。机组检修发现高压缸隔板汽封损坏,机组发生严重碰摩的主要原因是K值定位错误。     

300MW机组轴封间隙改变对机组经济性的影响

介绍了大型蒸汽轮机常用的轴封类型,以上海汽轮机厂F156型机组为例,在额定工况下通过增加高中压缸轴封间隙0.1mm计算高中压缸轴封漏汽量的改变,并使用等效焓降法定量分析了高中压缸过桥漏汽量、高压缸后轴封漏汽量以及中压缸后轴封漏汽量改变对机组经济性的影响。     

汽轮机高压缸温差大的原因分析及其改造

经分析找出了高压缸内外缸温差大的原因；对高中压调门杆、轴封漏气、汽缸夹层用汽的投入、汽缸高压本体疏水进行了改造，采用了一些优化方法，磷而有效地控制了温差，取得了非常明显的效果。     

中压缸启动与汽机旁路系统

汽轮机的启动方式按进汽方式不同可以分为高压缸(即高压缸联合启动)和中压缸启动两种方式。国内引进型的300～600 MW汽机因采用西屋公司引进技术,均采用高压缸启动。其它国外公司如东芝、三菱重工,也均采用高压缸启动。但也有不少公司如日立、GEC-ALSTOM等公司采用中压缸启动方式。如国内的邹县、北仑#2、托克托#1～2等600 MW机组以及合肥#1～2的350 MW机组等。 1 两种启动方式的比较 1.1 高压缸启动的优缺点 高压缸启动的优点是:①高中压缸加热比较均匀,启动时蒸汽同时进入高压缸冲动转子,因此高中压缸进汽较均匀、分缸处加热也比…     

660MW机组新型节能汽封的应用

大唐信阳电厂二期2台660MW机组CCLN660—25／600／600型汽轮机的特点为超超临界、单轴、三缸四排汽,一次中间再热凝汽式汽轮机。机组高、中压缸合缸,高、中压进汽平衡环和高压排汽平衡环两侧压差大,温度高,因此平衡活塞汽封间隙大小对机组的热耗影响较大。为了减少热耗,机组高、中压进汽平衡环和高压排汽平衡环中分别装有ACC汽封。     

汽轮机组高压缸进汽端结合面漏汽处理

简要地介绍了220MW机组高压缸结合面漏汽的处理方法,并结合新电公司301号机组高压缸进汽端结合面漏汽问题,详细介绍了采用局部补焊研刮方法的处理过程。经实践证明该方法不仅效果好,而且缩短了处理工期,为同类机组在同一条件下处理此类问题提供了借鉴。