T91与12Cr1MoV异种钢管道焊接工艺分析及应用

针对T91与12Cr1MoV等异种钢在火力发电机组的应用中,因各个部位工作温度的不同而产生的焊接问题,对T91与12Cr1MoV异种钢的焊接性进行了分析,并制定了合理的焊接工艺措施。通过在焊接过程中严格控制预热温度、层间温度、焊后热处理参数等措施完成了焊接试验,并应用于生产实践中,取得了较好的效果。通过试验,也证明了所用焊接工艺参数及焊接方法的合理性。     

20钢管和1Cr18Ni9Ti钢管气焊缺陷分析及防止措施

对20钢和1Cr18Ni9Ti钢钢管进行水平固定加障碍气焊,焊接后按JB/T 4730—2005标准对焊缝进行100%射线检测,结果发现形成的缺陷有:未焊透、气孔、裂纹、内凹。对这些缺陷形成的原因进行了详细的分析,并给出了切实可行的改进方法。对气焊后的异种钢管进行了热处理,做了拉伸、弯曲等力学性能试验,试验结果满足标准要求,焊接接头质量良好,证明了对异种钢管气焊缺陷形成的分析及防止措施是正确的,有针对性的。     

TP304H+12Cr1MoV异种钢焊接接头的界面蠕变损伤行为

通过高温持久性能试验和扫描电子显微镜分析,研究了焊态和热处理态TP304H+12Cr1MoV异种钢焊接接头的界面蠕变损伤及破坏特征。研究结果表明,焊后不进行热处理条件下,接头的高温持久性能优异;随着持久试验应力的降低,试样的断裂塑性下降,断裂部位由12Cr1MoV侧母材逐渐转移至热影响区、熔合线;接头经高温长期试验,12Cr1MoV侧熔合线附近会析出链状Ⅰ型碳化物,接头的低塑性开裂在该Ⅰ型碳化物处形核,进而通过蠕变孔洞的长大和连接的方式导致异种钢接头的早期脆性失效。     

采用印度焊接材料焊接国产珠光体耐热钢12Cr1MoVG

印度西孟加拉邦加尔各答Sagardighi电厂和Durgapur电厂建设工程3×300 MW机组锅炉高温过热器出口集箱,规格?准 609.6 mm×110 mm,采用国产钢材12Cr1MoVG钢,现场安装焊接采用印度焊接材料。结合该集箱厚壁、大直径管焊接的工艺特点,强调了12Cr1MoVG钢采用印度焊接材料焊接时,应注意充氩气保护、预热、层间温度及焊接线能量的控制,并采用多层多道焊和焊后热处理。实践证明,根据此焊接工艺能获得良好的焊接接头。     

A302和Inconel 182焊接的Cr5Mo异质焊接接头的碳迁移和蠕变破断寿命

针对奥氏体和镍基焊材焊接的CrSMo异种钢焊接接头,通过时效处理和蠕变持久试验,研究了A302／Cr5Mo和Inconel 182／Cr5Mo异种钢焊接接头的碳迁移状况和蠕变破断寿命。研究结果表明,由于A302／Ca5Mo异种钢焊接接头发生碳迁移。与镍基焊材焊接的焊接接头相比,其蠕变破断强度下降,破断寿命只有Inconel 182／Ca5Mo异种钢焊接接头蠕变破断寿命的50％左右。     

1CrMo与20钢炉管的焊接

炼油化工装置中管式加热炉多采用1Cr5Mo和22钢材质炉管,由于炉管量大,位置复杂且必须现场焊接,为保证异种钢的焊接质量,满足1Cr5Mo钢焊接性能要求,改进焊接工艺并进行工艺评定试验,胡定了合理的焊接工艺参数,完成了2000年1CrMo与20钢炉管接头的现场焊接,接头质量合格,保证了工期,取得了较明显的经济效益。     

TP304H与12Cr1MoV锅炉管异种钢的焊接

利用舍夫勒组织图对韶关发电厂SA213TP304H与12Cr1MoV异种钢接头的焊接组织进行了分析，制订出合理的焊接工艺，解决了奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接的技术难题。     

Cr5Mo与20钢焊接残余应力有限元分析

应用大型有限元分析软件ABAQUS对Cr5Mo与20钢焊接接头的残余应力进行有限元分析,获得了异种钢焊接接头残余应力的分布规律,并与同种钢焊接接头残余应力进行了比较.结果表明,异种钢焊接接头的残余应力明显大于同种钢焊接接头的焊接残余应力.在异种钢焊接接头中,由于母材热膨胀系数和焊缝熔合金属组织的差异,热膨胀系数大的材料侧焊接残余应力大,最大环向应力出现在内壁焊缝根部,最大轴向应力出现在外壁焊缝处.研究结果为焊接工艺优化和提高异种钢接头的可靠性提供了理论基础.     

Incoloy800H钢管的焊接

在承建的江苏长江石油化工有限公司1-4丁二醇仓储改造工程施工中,其辐射段炉管采用了In-coloy800H耐热钢,工程中的焊接接头为Incoloy800H对接和Incoloy800H/1Cr18Ni9Ti角接两种焊接形式。Incoloy800H是一种耐热合金钢,具有优良的抗高温氧化和抗渗碳性能,可广泛应用于一般耐酸钢     

12Cr2Mo1R钢自动埋弧焊工艺研究与分析

为了解决12Cr2Mo1R钢自动埋弧焊焊接难度大的问题,基于自动埋弧焊进行焊接工艺评定试验,对焊缝进行了超声波、磁粉和X射线检测,以及化学成分分析、拉伸试验、弯曲试验、冲击韧性试验和硬度性能检测,并对12Cr2Mo1R钢自动埋弧焊工艺进行了研究和分析。结果表明,采用该焊接工艺的焊缝,检测结果均满足标准要求;通过合理选择焊材,制定最佳焊接参数,采取焊前预热、焊后缓冷及减小热影响区宽度等措施,可降低钢材的焊接淬硬性,获得优良的焊接接头性能,从而获得最佳的12Cr2Mo1R钢自动埋弧焊焊接工艺,为12Cr2Mo1R钢管的自动埋弧焊焊接及应用提供技术保障。     

ASTM A519 Gr.4130SR表面堆焊Inconel625镍基合金焊接工艺研究

为了使ASTM A519 Gr.4130SR钢材表面堆焊Inconel625镍基合金焊接接头的硬度等力学性能及化学成分符合标准要求,应用手工氩弧焊（GTAW）,采用合适的焊接参数在Φ140 mm×18.41 mmASTM A519 Gr.4130SR钢管表面堆焊Inconel625镍基合金,并对焊接接头进行焊后热处理。焊后按标准要求对焊接接头进行弯曲试验、硬度试验及堆焊层化学成分分析。试验结果表明,堆焊焊接接头力学性能及堆焊层化学成分满足相关焊接工艺评定标准的要求,焊接方法、焊接材料、焊接工艺参数及焊后热处理工艺合理。     

12Cr1MoVG钢焊接接头热裂纹原因分析及对策

针对12Cr1MoVG钢高压集箱焊接接头出现的热裂纹,随机抽查6个不同厂家批次的相同牌号的焊条,通过对外观质量、熔敷金属化学成分、性能评价及产品模拟试件的比较,分析了熔敷金属的Mn/Si比值、Mn/S比值及屈强比。优选了对母材适应性较强的焊接材料进行施焊,并采取必要的工艺措施,焊缝金相组织索氏体含量增高,块状铁素体含量减少,强度及韧性增加,抗裂纹生成及扩展能力增强,有效解决了焊接热裂纹问题。     

16Cr奥氏体不锈钢高频焊接参数对焊缝组织性能的影响

为了分析16Cr不锈钢高频焊接参数对焊缝组织性能的影响,通过光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)和拉伸、弯曲试验,分析了不同高频焊接参数下1Cr17Mn6Ni5N不锈钢(以下简称16Cr不锈钢)焊缝组织与性能的变化情况。结果表明:16Cr奥氏体不锈钢高频焊随着焊接速度的增加,焊缝成形性能变好;焊缝中δ铁素体的含量随焊接热输入的增加先增后减,同时伴随σ脆性相析出;对于壁厚3.4 mm的16Cr奥氏体不锈钢,当焊接速度为10 m/min、焊接热输入为2.9 k J/cm、并配以适当的挤压力和开口角时,焊缝成形及焊接接头硬度匹配良好,且焊缝抗拉强度接近母材抗拉强度,焊缝显微组织以奥氏体+δ铁素体为主,但由于焊缝存在大量氧化物夹杂,焊接接头韧性较差。     

P91耐热钢厚壁管埋弧焊工艺

为了实现埋弧焊工艺在P91厚壁管焊接中的应用,对P91耐热钢的化学成分、力学性能以及焊接性进行了分析,并对焊接方案和热处理工艺进行了优化设计,采用GTAW+SMAW+SAW方法完成了Φ457.2 mm×23.88 mm规格P91厚壁管的埋弧焊焊接工艺评定。结果显示,焊接接头的力学性能和金相组织均满足标准和规范要求。该工艺已成功应用于P91管道项目焊接,显著提高了P91耐热钢的焊接作业效率。     

添加填充金属的不锈钢焊管制造过程及性能控制

介绍了自熔焊接不锈钢焊管焊缝和添加填充金属不锈钢焊管焊缝的化学成分和性能,以及焊缝金属铁素体含量的测定和控制。指出不锈钢焊管焊缝是否添加填充金属和微观组织的差异决定了两类不锈钢焊管制造过程和使用性能都有所不同。不添加填充金属的奥氏体和双相不锈钢焊管都必须或应尽可能在热处理状态供货,添加填充金属的奥氏体和双相不锈钢焊管往往要求控制铁素体含量。