SEW高抗挤套管开发

采用"HFW+热张力减径+整管热处理+热矫直"工艺开发了80及110钢级SEW高抗挤套管,并对开发的SEW高抗挤套管进行了力学性能和抗腐蚀性能测试。结果表明,同无缝高抗挤套管相比,SEW高抗挤套管在尺寸精度、残余应力及抗外压挤毁性能方面具有较大的优势,且采用上述工艺,较好地解决了焊缝冲击韧性低及抗腐蚀性能差的问题。因此,在其他条件相同时,采用SEW高抗挤套管可解决无缝高抗挤套管带来的抗挤强度不足问题。     

新型P110钢级SEW石油套管研制

介绍了采用"HFW焊管+热张力减径+热处理"新工艺(简称SEW工艺)开发的P110钢级SEW石油套管的材料成分设计和试制,并对试制套管的显微组织、力学性能、外观尺寸和抗挤性能等进行了试验研究。试验结果表明,P110钢级SEW石油套管屈服强度达到840～860 MPa,抗拉强度达到925～935 MPa,母材与焊缝横向冲击韧性均达到66～78 J。特别是产品几何尺寸精度高,壁厚偏差在-1.74%～1.31%,椭圆度小于0.17%,抗挤毁强度超过API 5C3名义值26%,明显优于同钢级同规格无缝管,实现了焊缝性能优化。产品性能完全满足并优于API SPEC 5CT对P110钢级石油套管的要求。     

Q125钢级SEW石油套管的研发

介绍了采用"高频电阻焊(HFW)+热张力减径+全管体调质热处理"工艺开发的Q125钢级SEW石油套管,并对所开发套管进行了常规力学性能检测。检测结果显示,Q125钢级SEW石油套管屈服强度达到945～955 MPa,抗拉强度大于995 MPa,母材及焊缝横向冲击韧性分别大于133 J和98 J。此外,HFW焊管经过热张力减径和全管调质处理后,焊缝区与母材的组织及性能基本一致。检测结果表明,"高频电阻焊+热张力减径+全管体调质热处理"组合新工艺可生产满足APISPEC 5CT标准的Q125钢级石油套管,套管具备优良的综合性能,完全能满足油田用户的需求。     

BSG-P110TT石油套管的研制

为提高石油套管的抗挤毁性能,以TG26T钢为材料,设计了P110钢级石油套管钢种的化学成分,通过对TG26T钢的相变点温度、淬透性、回火温度及时间的研究,制定了P110钢级Φ139.7 mm×10.54 mm高抗挤石油套管的热处理工艺,并进行了现场应用。试验结果表明,在淬火温度为900℃、保温40 min,回火温度600℃、保温60 min,空冷的条件下,开发的P110钢级BSG-P110TT石油套管各项力学性能、抗外压挤毁性能均满足API SPEC 5CT标准的要求,通过油田现场应用,符合施工及作业要求。     

SEW系列石油套管产品

采用高频电阻焊、热张力减径及全管体热处理工艺开发了J55、N80Q、P110、BSG-80TT、BSG-110TT及BX55钢级SEW石油套管,对开发的SEW套管进行了尺寸、力学性能等检测。结果表明:与同钢级无缝管相比,SEW石油套管管体的强韧性匹配好(冲击韧性提高了约30%)、几何精度高、壁厚公差小,在相同井深下可减少钢管用量约3%;BSG-80TT/110TT高抗挤套管的抗外压挤毁性能高于Q/SY 1394—2011标准要求值8%以上;BX55钢级SEW膨胀套管在塔河油田成功完成深井侧钻水平井膨胀套管完井作业,创当时膨胀管下入井深最深、井斜最大、连续膨胀距离最长3项国内纪录。     

X100大直径螺旋埋弧焊管的试制

论述了采用国内某钢铁公司生产的X100卷板试制螺旋焊管的过程,重点讲述了卷板进货检验、钢管成型参数的确定、焊接材料和焊接参数的选择及试制钢管产品质量检验的过程。通过优化成型参数、焊接材料和焊接参数,宝鸡钢管资阳钢管厂?准 1 422 mm机组成功试制了X100螺旋焊管,除部分性能指标外其它均满足技术要求,为后续同钢级螺旋焊管的生产奠定了工艺基础,并提出了部分改进建议。     

J55钢级SEW管坯焊缝压扁开裂问题研究

为了解决J55钢级SEW管坯生产中焊缝压扁开裂问题,对压扁开裂的原因进行了分析,同时针对性的对喷水控冷工艺进行了研究,对管坯卷板化学成分进行了改进并批量试制。分析表明,管端出现回火马氏体和微量贝氏体等脆性组织是造成SEW J55管坯焊缝压扁开裂的直接原因。研究结果显示,在管坯控冷前增加风冷环以减少管坯西端内壁进水量、降低管坯入水冷环前的温度和控冷水量,可改善管坯的压扁性能。批量试制结果说明,Ti元素是SEW J55管坯控冷工艺生产中管坯压扁开裂的主要影响因素;在卷板生产时增加Nb含量、控制并降低Ti的含量,能够解决管坯控冷后压扁开裂问题。     

热轧卷板质量对HFW焊管成型及焊接的影响

为研究热轧卷板质量对HFW焊管成型及焊接的影响,从热轧卷板成分、组织、几何尺寸、外观及纵剪质量等方面进行了分析。结果表明,卷板的成分、带状组织及夹杂物直接影响HFW焊管的可焊性及性能;卷板的宽度、厚度等几何尺寸不但影响成型焊接质量,而且影响焊道毛刺的清除质量;卷板的镰刀弯、波浪弯等外观缺欠影响焊管成型和焊接稳定性,容易导致焊接缺陷的发生;卷板纵剪断面质量也直接影响焊接的质量。针对以上影响因素,从卷板冶炼、轧制及纵剪工艺等方面制定改进措施,从而为高频焊管焊接提供焊接性、纯净度、尺寸精度、外观质量优异的卷板原料,以提升焊管成型和焊接的质量。     

J55钢级SEW管坯调质生产N80Q套管工艺研究

为了拓展J55钢级（TG22）管坯的应用范围,降低N80Q套管的生产成本,对Φ139.7 mm×7.72 mm 规格的J55钢级SEW管坯进行了调质生产N80Q套管的工艺试验,并对热处理后的管坯进行了试验检测。试验结果显示,除了1#工艺生产的管坯性能超出标准范围外, 其他3种工艺调质生产的N80Q SEW套管均符合API SPEC 5CT标准要求。随后采用优化后的热处理工艺进行了小批量试制,并对试制套管进行了检测,结果表明,试制管坯均达到了API标准要求,性能稳定,采用的热处理工艺可行。     

HFW焊管生产N80Q、P110级套管和油管的工艺开发

介绍了用HFW焊管生产N80Q、P110级套管和油管的生产工艺。该工艺将低合金高强度HFW焊管经过焊后精整、整体调质处理、焊缝和管体探伤、管端螺纹加工、水压试验、通径试验等工艺,生产出了高钢级成品套管和油管。调质生产线是实现用焊管生产高钢级石油套管、油管的关键。在这个生产工艺中,焊管经过调质热处理后,材料组织发生变化,其强度、韧性等力学性能提高,达到了API SPEC 5CT标准的性能要求。     

某电厂二级再热器T91钢管焊接接头裂纹分析

为了避免T91钢管焊缝断裂事故的发生,以某电厂二级再热器T91钢管焊接接头渗漏现象为例,通过化学成分分析、宏观及微观组织分析、显微硬度试验对焊缝开裂原因进行了研究。结果显示:母材及熔敷金属化学成分满足相关标准要求,焊缝组织为粗大的马氏体,焊接热影响区的硬度明显高于焊缝的硬度,裂纹起源于焊接接头热影响区外壁的粗晶区,符合冷裂纹特征。研究结果表明,T91钢管焊接接头的环向开裂是由于焊接线能量太大或现场焊后热处理温度不符合标准要求造成的,除严格执行焊接工艺、控制线能量外,应合理布置加热带及控温热电偶的位置来保证热处理温度。     

油管和套管全尺寸试验用堵头的焊接方法

分析了堵头材料３０ＣｒＭｏ钢与Ｐ－１１０套管的焊接性，探讨了两种材料的焊接工艺特点，并制定了相相应的烛地接工艺，研究认为这经们的焊生较差，需要采取以预热和焊后热处理的方法来消除焊接冷裂纹，并采用塞焊和烛地接加强筋来提高高为时接接头的连接强度。     

ERW钢管焊缝冲击韧性影响要素分析

如何提高ERW钢管焊缝冲击韧性是制管技术中的一大难题。在大量生产实践的基础上分析了影响ERW直缝电阻焊钢管焊缝冲击韧性的各种因素。指出,为了进一步提高焊缝的冲击韧性,满足长输管线对ERW钢管提出的高韧性要求,需要从控制原材料钢卷质量入手,结合制管工艺,加强成型、焊接及焊后在线热处理的质量控制。     

HFW焊管焊接质量主要影响因素分析

从原料、管坯边缘状况和焊接工艺3方面系统地分析了影响HFW焊管焊接质量的主要因素,指出焊接速度、焊接功率、V形角、挤压量等焊接工艺参数之间的相互影响关系。通过实例分析了焊接缺陷的形成原因,给出了提高焊管产品质量的办法,同时阐明了焊缝金属流线分析和化学成分分析对现场产生的重要指导意义。另外指出,阻抗器位置和感应线圈到焊接点的距离对焊管焊接质量也有一定的影响。     

HFW焊管焊接质量的影响因素分析及应对措施

原材料、成型工艺、高频焊接工艺和热处理工艺是影响HFW焊管焊缝质量的主要因素.通过对HFW焊管原材料的化学成分、夹杂物及带状组织的分析,以明确原材料的采购方案;进一步从焊管的成型工艺、高频焊接工艺、热处理工艺的优化方面进行了详细的分析,指出HFW焊管焊缝的质量是多重因素作用的结果,只有将以上各种因素进行全面、严格的控制...     

添加填充金属的不锈钢焊管制造过程及性能控制

介绍了自熔焊接不锈钢焊管焊缝和添加填充金属不锈钢焊管焊缝的化学成分和性能,以及焊缝金属铁素体含量的测定和控制。指出不锈钢焊管焊缝是否添加填充金属和微观组织的差异决定了两类不锈钢焊管制造过程和使用性能都有所不同。不添加填充金属的奥氏体和双相不锈钢焊管都必须或应尽可能在热处理状态供货,添加填充金属的奥氏体和双相不锈钢焊管往往要求控制铁素体含量。