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基于抓持矩阵的二指多关节手抓持规划和丝传动设计 总被引:1,自引:0,他引:1
二指手的欠驱动手指,能够模仿人的拇指和中指,实现对不同物体的抓持并完成抓放的任务。针对一般物体,利用丝传动的欠驱动手能更好地模仿人的手指,从而实现两个手指对于物体的抓持,并完成抓放任务。利用抓持矩阵的方法,建立二指多关节手对物体有摩擦接触的抓持模型,并将抓持矩阵逐步向外扩展到手指的各个关节处,进而建立扩展抓持矩阵。利用接触点处抓持矩阵确定了一类平面物体抓持规划中接触点的位置应该满足的条件,并在最小力的原则下计算物体在不同的位姿下抓持力的大小。利用上述规划的接触点进行运动学反解,进而从联动关节处的抓持矩阵提取出欠驱动手指两个耦合关节力矩信息,得出丝传动的半径设计和反向弹簧设计的原则。利用扩展抓持矩阵求得力矩分量并用之验证此法与常规求法求得的力矩是等效的,从而验证此方法的正确性并对丝传动进行位置与力的计算。 相似文献
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提出一种可控参考时间的多指灵巧手协调控制方法。通过对系统误差评价控制规划器的参考时间,使期望的输出可以根据系统当前的运动状态进行调整,从而使系统具有处理不可预测和不确定事件的能力。用这种控制方法对多指灵巧手进行运动学和动力学协调控制,在物体遇到障碍或扰动时系统可以以牺牲时间为代价,尽可能保证物体按预先规划的路径运动并保持手指的抓持位形,使抓持更稳定可靠,同时可避免物体和系统受到损坏。仿真和试验证明了这种方法的有效性。 相似文献
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多指灵巧手的最佳灵巧性设计 总被引:5,自引:0,他引:5
首先讨论了多指抓持系统中抓持物体的灵巧性 ,指出该系统的灵巧性取决于各手指的性能。然后 ,分析了单个手指 (单个操作器 )的灵巧度 ,通过对手指灵巧性的要求 ,确定手指 (操作器 )的最佳工作区域。最后 ,提出具有最佳灵巧性的多指灵巧手的设计准则 ,并利用两指手、三指手的设计 ,表明了多指手的最佳灵巧性设计 相似文献
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首先讨论了多指抓持系统中抓持物体的灵巧性,指出该系统的灵巧性取决于各手指的性能。然后,分析了单个手指(单个操作器)的灵巧度,通过对手指灵巧性的要求,确定手指(操作器)的最佳工作区域。最后,提出具有最佳灵巧性的多指灵巧手的设计准则,并利用两指手、三指手的设计,表明了多指手的最佳灵巧性设计。 相似文献
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研究了机器人手抓持物体时接触力、物体所受外力以及手指关节力矩之间的关系。文中针对三类抓持,分别给出了接触力分解的一般表达式,这些表达式比以往文献更有特点 相似文献
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抓持接触力的子空间分解表示 总被引:2,自引:1,他引:1
研究了机器人灵巧手抓持物体时手指与物体间接触力的性质。通过将接触力空间分解成四个子空间,给出了接触力的一般表达式。该式即适用于灵巧抓持,也适用于退化抓持。在退化抓持情况下,接触力的某些分量可能不能由关节力矩提供,成为被动力。该法可以将这些被动力分量识别和分解出来,并进而将接触力表示成被抓物体所受外力和手指关节力矩的显函数。从此表达式出发对接触力进行优化可以保证所求接触力能够由关节力矩提供。给出了两个力分解的数值算例。 相似文献
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多指灵巧手基于广义力椭球的最优抓持规划 总被引:6,自引:1,他引:5
首先在抓持系统的力旋量空间中 ,建立了关节力矩与物体外力的关系 ,定义了整个手物体抓持系统的雅可比矩阵。按照关节空间和物体空间的力的映射关系 ,提出了广义力椭球和内力椭球。在此基础上 ,定义了抓持系统的最优抓持能力和最优内力。最后 ,按抓持能力和最优内力对多指灵巧手进行最优抓持规划 相似文献
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《Mechanical Systems and Signal Processing》2001,15(1):173-188
Active vibration control has been successfully tested for structures with simple geometry, such as beams and plates, by using modal controllers. Since the dynamical behaviour of a variety of mechanical structures can be expressed in terms of modal parameters, the application of modal control concepts can be extended to structures with more complex geometries. For such structures the evaluation of modal parameters from numerical calculations of local modes is complicated because the results strongly depend on proper boundary conditions of the truncated structure. Therefore, the modal data are identified by an experimental modal analysis. The transformation of the experimentally evaluated mode shapes into a closed analytical formulation and the extraction of modal input and output factors for sensors and actuators connect experimental modal analysis and modal control theory. The implementation of the input and output factors into a modal state-space formulation results in a modal filter for the point sensor array and a retransformation filter for the segmented actuator patches. In this study, PVDF foil is used for sensors and actuators. The modal controller is implemented on a digital controller board and experimental tests with the floor panel and centre panel of a car body are carried out to validate the proposed concept. 相似文献
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循环对称结构重根模态振型相关性修正 总被引:2,自引:1,他引:2
为消除循环对称结构有限元模态分析和试验模态分析对应重根模态振型之间的夹角误差,实现模态相关性的准确定量分析,基于模态振型方程,揭示不同模态模型重根模态振型夹角误差产生机理,提出修正循环对称结构模态振型相关性的新方法。计算各阶重根模态有限元模态振型与试验模态振型间互模态置信准则(Cross modal assurance criterion, Cross MAC)初值得到夹角误差;在此基础上确定出对应的旋转角度和测点数;对有限元模态振型进行旋转匹配并计算得到修正后的Cross MAC值。应用该方法对制动盘有限元模态模型和试验模态模型进行相关性修正,结果表明:该方法不仅能获得准确的循环对称结构模态相关性,且相比于已有的循回群和初等旋转变换方法而言,修正效率得到显著提高。 相似文献