掺入稻壳灰的泡沫混凝土及其发展分析

本文先介绍了泡沫混凝土的发展、性能与应用,然后介绍了稻壳灰的性质,稻壳灰中含有90%左右的无定形态的二氧化硅,具有火山灰活性;接着讨论了稻壳灰替代部分水泥对泡沫混凝土性质的影响。稻壳灰可增强泡沫混凝土的后期强度和抗渗、耐侵蚀性,改善泡沫混凝土的孔隙结构,增强保温隔热、隔音性。最后对掺入稻壳灰的泡沫混凝土的发展方向进行了分析,包括选择和处理材料如发泡剂、稻壳灰、水泥等;优化生产工艺;降低成本及减小环境影响。     

普通烧制稻壳灰对水泥胶砂强度的影响

通过等量替代法,研究了普通烧制稻壳灰等量替代水泥后对水泥胶砂强度的影响.结果表明,普通烧制稻壳灰替代率为2％时,试件28 d抗折强度和抗压强度均高于空白胶砂试件,表明掺入少量的稻壳灰有一定的增强作用;稻壳灰替代率为4％时,对胶砂试件的强度影响不明显;稻壳灰替代率＞8％时,胶砂强度降低幅度较大.将普通烧制稻壳灰以低替代率应用于水泥混凝土中是可行的.     

稻壳灰水泥固化淤泥土试验研究

为拓宽稻壳灰和淤泥土等固废资源处理途径,基于传统水泥固化处理方法,提出稻壳灰-水泥固化处理淤泥土技术。通过室内击实、无侧限抗压强度(UCS)和电镜扫描(SEM)试验,分析稻壳灰-水泥土强度特性及微观机理。结果表明:稻壳灰对淤泥固化土强度增强效果显著,并且15%稻壳灰+8%水泥掺量效果最佳,稻壳灰加入显著提高淤泥固化土韧性,其破坏应变在3%~5%左右,变形系数E₅₀与抗压强度近似呈线性递增关系,E₅₀可取(19~50)q_u。微观分析表明:水化硅酸钙生成是稻壳灰-水泥固化淤泥强度提高的主要来源,其填充孔隙、胶结作用使土体更加密实,提高强度。基于试验结果,提出了稻壳灰-水泥固化淤泥微观演变机制分析模型。     

活性稻壳灰改善水泥-石灰石粉胶凝材料强度及作用机理研究

研究了稻壳灰(RHA)对水泥石灰石粉浆体强度的改善作用,并通过热重和X射线衍射测定了水泥石灰石粉RHA复合浆体的水化程度及水化产物,分析了相关作用机理.结果表明：复合浆体抗压强度随着RHA掺量的增加先增后降,RHA掺量为10%时,复合浆体抗压强度达到最高,与纯水泥浆体相比,掺入10%RHA和10%石灰石粉的复合浆体3、7、28d抗压强度分别提高了821%、1843%、175%,掺入15%RHA有助于提高浆体抗压强度随龄期的增长幅度;RHA具有一定的填充效应、活性效应及内养护作用,掺量小于10%时,RHA填充效应和活性效应起主导作用,能够加速C3S的水化,并进行二次水化反应,提高复合浆体早期抗压强度;RHA掺量增至15%时,因RHA吸附大量水分,降低了水泥的水化程度,导致复合浆体早期抗压强度较低,但随着龄期的增加,RHA逐渐释放吸附水,起到内养护作用,促进水泥水化及参与二次水化反应,从而提高了复合浆体抗压强度的增长.     

稻壳灰与混杂纤维对超高性能混凝土的影响作用研究

超高性能混凝土(UHPC)具有优异的力学性能、耐久性且能减轻结构自重、降低材料使用量,具有广阔的应用前景.但UHPC中大量采用超细硅灰与钢纤维等材料,成本较高.对此,拟采用稻壳灰取代一定量硅灰,选用聚丙烯纤维、玄武岩纤维与钢纤维混杂,通过测试UHPC的流动度、静动态力学性能、收缩变形与氯离子扩散系数,研究稻壳灰与混杂纤...     

掺稻壳灰活性粉末混凝土配合比试验

通过试验研究了掺稻壳灰的活性粉末混凝土（RPC）的配合比,根据最大密实度理论对掺稻壳灰的RPC进行了基本配合比设计;试验比较了石英砂和天然砂2种细集料对RPC性能的影响;对不同水胶比的RPC进行试验,推荐了适宜水胶比;以稻壳灰替代硅灰,试验研究不同稻壳灰替代率对RPC的流动性、强度及耐久性的影响。结果表明:采用天然砂替代石英砂作为细骨料对RPC抗折强度、抗压强度及流动度影响不大;掺稻壳灰的RPC的适宜水胶比为0.20~0.22;随着稻壳灰替代硅灰掺量的增加,其收缩率降低且随龄期增长变化减缓,同时其抗氯离子渗透性能有所下降;建议根据不同使用性能要求选择稻壳灰部分或完全替代硅灰的RPC。     

掺稻壳灰/硅灰混凝土的性能研究

研究了稻壳灰、硅灰、稻壳灰+粉煤灰、硅灰+粉煤灰对混凝土抗压强度、抗折强度、抗硫酸侵蚀能力和抗碳化能力的影响.结果表明:掺加5％～10％稻壳灰或硅灰有助于提升混凝土的抗压强度和抗折强度,且稻壳灰、硅灰掺量越高抗压强度越高,掺硅灰混凝土相对于掺稻壳灰混凝土的抗压和抗折强度更高,掺稻壳灰+粉煤灰、硅灰+粉煤灰试件的抗压和抗...     

粉煤灰对水泥浆体自收缩和抗压强度的影响

设计组装了水泥浆体自收缩测量装置,进行了不同粉煤灰掺量和水胶比的水泥浆体自收缩和抗压强度测试,采用压汞测孔仪(MIP)、扫描电镜(SEM)等测试技术研究了粉煤灰对水泥浆体孔结构、产物形貌等微观结构的影响,并对其影响机理进行了分析.结果表明:粉煤灰能够有效抑制水泥浆体的早期自收缩,在7d前,其自收缩随着粉煤灰掺量的增加而...     

粉煤灰—水泥浆体的流变性能

采用回转型粘度计测定了粉煤灰水泥体的流变参数,并探讨了粉煤灰品种,掺量,颗粒群特征等参数与粉煤灰－水泥浆体流变性能的关系,结果表明：新拌水泥浆体的流变性属于滨汉姆体,粉煤灰的掺入并未改变其流变特性;粉煤灰的圆度和体积比表面积影响着粉煤灰水泥浆体的屈服应力,塑性粘度和触变性的大小,粉煤灰－水泥浆体的触变性表现为剪切稀化,拆散常数B和坡坏面积A这2个参数均可作水泥浆体触变性的定量表征。     

稻壳灰替代硅灰对超高性能混凝土性能影响的试验研究

通过对单/双掺活性稻壳灰(RHA)与硅灰(SF)以及RHA的粒径对超高性能混凝土(UHPC)的抗压强度和孔结构影响的研究,得出活性RHA粒径是取代SF的关键.研究结果表明,平均粒径为5.9 μm的R HA能够部分取代SF并应用于UHPC中;在相同总掺量的情况下,复掺RHA与SF的UHPC抗压强度要高于单掺RHA或单掺SF的,并且最佳取代水泥的复掺量为10％RHA与10％SF;在UHPC中掺入RHA能够减少孔体积以及平均孔径,优化孔结构,从而提高UHPC的抗压强度.     

蒸汽养护条件下纳米TiO2对粉煤灰-水泥体系早期力学性能的影响

研究了蒸汽养护条件下纳米TiO2 (NT)对粉煤灰-水泥体系早期力学性能的影响,并探索了其影响机制.结果 表明:NT的掺入可显著提高粉煤灰-水泥体系的早期抗压强度,其最佳掺量为3％;NT的掺入显著提高了水泥熟料的水化程度及粉煤灰的二次水化程度,增加了水化硅酸钙(C-S-H)凝胶的聚合度;NT的掺入降低了粉煤灰-水泥体系...     

高温对碱粉煤灰矿渣水泥石微结构及力学性能的影响

对比研究了碱矿渣水泥石与不同粉煤灰掺量(质量分数,下同)的碱粉煤灰矿渣水泥石在室温至1000℃时的抗压强度和外观变化,应用X射线衍射和扫描电镜分析了常温及高温后上述水泥石的物相及微观结构.结果表明:常温下,碱矿渣水泥石抗压强度高于碱粉煤灰矿渣水泥石,且碱矿渣水泥石耐高温性能优于碱粉煤灰矿渣水泥石;600℃下,碱矿渣水泥石发生固相反应,产物为钙黄长石;粉煤灰掺量分别为50%和30%的碱粉煤灰矿渣水泥石在800,1000℃时的抗压强度降低为0,在1000℃下,其固相反应产物为钙黄长石和透辉石.     

掺粉煤灰的MDF水泥材料结构与性能研究

研究了用粉煤灰部分替代水泥而制备的HAC/PVA基MDF材料的强度、水敏性与结构,试验结果表明,粉煤灰细粉的掺入虽然改善了MDF水泥材料的孔结构和水敏性,但却明显降低其力学性能,用硅烷偶联剂对粉煤灰和水泥进行表面改性,则能显著提高粉煤灰MDF水泥材料的抗折强度,进一步改善其水敏性。     

掺增稠剂新拌胶凝材料浆体的结构

应用光学显微镜等分析手段,研究目前应用较多的掺聚丙烯酰胺增稠剂复合胶凝材料浆体的显微结构和流动性能．研究表明,掺增稠剂的矿渣复合胶凝材料或粉煤灰复合胶凝材料浆体内部能形成较紧密的絮凝基团,而絮凝基团间的联系较松散,从而具有较好的流动性．     

粉煤灰水泥多孔材料研究

本研究以粉煤灰、石灰及硅酸盐水泥为主要原料、经配料、混合、发气、常温养护等工艺过程研制粉煤灰水泥多孔材料。其特点是密度小（５００￣８００ｋｇ／ｍ＾３）,强度高（０．６￣４．０ＭＰａ）,保温性能好,耐热性强、可用于生产保温制品,填充墙用砌块,轻质墙板等。配料中有大量利用粉煤灰（掺量达５０％左右）,故成本低廉,经济效益和效益显著。     

Effects of High Temperature on the Pore Structure and Strength of Plain and Polypropylene Fiber Reinforced Cement Pastes

The effect of high temperature on the residual properties of plain and polypropylene fiber reinforced Portland cement paste was investigated. Plain Portland cement paste having water/cement ratio of 0.32 was exposed to the temperatures of 20, 50, 75, 100, 120, 150, 200, 300, 400, 440, 520, 600, 700, 800, and 1000°C. Paste with polypropylene fibers was exposed to the temperature of 20, 120, 150, 200, 300, 440, 520, and 700°C. Residual compressive and flexural strengths were measured and pore structure of the pastes was determined by mercury porosimetry. The total porosity of the pastes more than doubled when exposure temperature was increased from 20°C to 1000°C. The gradual heating coarsened the pore structure. The most notable coarsening of pore structure—together with strength loss—took place at exposure temperatures exceeding 600°C. At 600°C, the residual compressive capacity (f_c600°C/f_c20°C) was still over 50% of the original. Strength loss due to the increase of temperature was not linear. Polypropylene fibers produced a finer residual capillary pore structure, decreased compressive strengths, and improved residual flexural strengths at low temperatures. According to the tests, it seems that exposure temperatures from 50°C to 120°C can be as dangerous as exposure temperatures 400–500°C to the residual strength of cement paste produced by a low water cement ratio.