复杂岩性条件下岩体变形模量试验与取值方法

对于岩性、岩相变化大的重力坝坝基,因其原位变形试验的岩体变形模量差异大,致使变形模量取值较困难。以某水电站坝基为研究对象,在现场对软硬相间岩层和单一岩性的岩体分别开展了综合岩性大型变形试验和自载式原位变形试验,其中综合岩性大型变形试验同时覆盖了砂岩、粉砂岩和泥质岩等各类岩体。试验结果表明：综合岩性大型试验的变形模量与所涵盖各类岩体的变形模量大小及所占比例有较强相关性;相同岩性岩体不同位置及不同岩层变形模量存在差异,在获取综合变形模量值时应尽量选取相同岩层且相近范围内的变形模量值。     

浅述某抽水蓄能电站地质平洞岩体变形模量的确定方法

现场岩体变形试验是一种常规试验,主要在大中型水利水电工程前期勘探中进行,岩体的模量值是地质部门划分岩体风化带、进行围岩分级、设计部门广泛使用的重要参数之一。     

公伯峡混凝土面板堆石坝位移反演分析

采用基于综合应用人工神经网络和演化算法的位移反演分析方法，对在建的公伯峡面板堆石坝坝体沉降变形的现场观测结果进行了反演分析，并通过与坝料室内试验和现场载荷试验结果对比，讨论分析了4种主要坝料在现场条件下的变形特性、分析结果表明，公伯峡面板堆石坝坝料现场的填筑质量较好，主要坝料的变形模量均大于相应由试验室试验得到的模量值．3BⅡ砂砾石料在现场碾压条件下可获得较高的变形模量值，是一种优良的筑坝材料．     

福建平潭风化花岗岩原位测试及岩土参数取值研究

因风化花岗岩具有结构性强,遇水软化、常规钻探取原状土样难等特点,所以通过常规土工试验获得的风化花岗岩的抗剪强度和变形参数往往偏小很多。为了合理确定风化花岗岩的抗剪强度和变形参数,以福建平潭某工程为项目背景,对福建平潭地区具有代表性且结构性强的风化花岗岩地层开展了旁压试验、标准贯入试验、剪切波速测试和平板载荷试验等系列原位力学特性试验研究,通过相关理论对原位试验结果进行了分析研究并推算了风化花岗岩的抗剪强度和变形参数。将旁压试验计算结果与平板载荷试验及室内试验进行了对比分析和验证,发现旁压试验计算结果与平板载荷试验推算的结果较为一致且明显大于室内试验结果。研究结果表明旁压试验结果在很大程度上反映了深部风化花岗岩的原状特性,利用旁压试验结果推算风化花岗岩的抗剪强度和变形参数是合理的。针对风化花岗岩,旁压试验是值得广泛推广应用的一种原位试验手段。     

福建平潭风化花岗岩原位测试及岩土参数取值研究

因风化花岗岩具有结构性强,遇水软化、常规钻探取原状土样难等特点,所以通过常规土工试验获得的风化花岗岩的抗剪强度和变形参数往往偏小很多。为了合理确定风化花岗岩的抗剪强度和变形参数,以福建平潭某工程为项目背景,对福建平潭地区具有代表性且结构性强的风化花岗岩地层开展了旁压试验、标准贯入试验、剪切波速测试和平板载荷试验等系列原位力学特性试验研究,通过相关理论对原位试验结果进行了分析研究并推算了风化花岗岩的抗剪强度和变形参数。将旁压试验计算结果与平板载荷试验及室内试验进行了对比分析和验证,发现旁压试验计算结果与平板载荷试验推算的结果较为一致且明显大于室内试验结果。研究结果表明旁压试验结果在很大程度上反映了深部风化花岗岩的原状特性,利用旁压试验结果推算风化花岗岩的抗剪强度和变形参数是合理的。针对风化花岗岩,旁压试验是值得广泛推广应用的一种原位试验手段。     

室内与现场岩石变形试验成果的差异性分析

本文以广西红花电站坝基岩石现场变形试验和室内变形试验成果为便，通过对岩体特性以及试验方法和原理的差异性分析，例如试体尺寸、加荷速度、垂直荷载大小等，探讨了室内与现场岩石变形试验成果产生差异性的原因。     

考虑原位结构效应确定深厚覆盖层土体的动力变形特性参数

深厚覆盖层土体原位结构性强,原状样取样困难,且由于粒径、级配的改变,室内重塑样试验确定的力学参数不能反映原位土体的实际性质,如何准确确定深厚覆盖层土体的力学参数是工程建设中的难题。本文联合室内和现场试验,研究了考虑原位结构效应确定深厚覆盖层砂土动力变形特性参数的方法。研究结果表明,可以通过联合现场波速试验和室内共振柱试验综合确定的最大动剪模量Gmax反映深厚覆盖层砂土动力变形特性的原位结构效应;基于室内共振柱试验确定的砂土归一化G/Gmax-γ/γr曲线和λ-γγr曲线受颗粒大小、级配和结构性的影响很小,用其可以分别较为接近地表征原位土体动剪模量G随动剪应变γ的衰减关系及阻尼比λ随动剪应变γ的增长关系。联合现场剪切波速和室内重塑样动力变形特性试验成果,能够较好地考虑原位结构效应确定深厚覆盖层土体的动力变形特性参数。     

百色水利枢纽大坝基础岩体变形试验研究

百色水利枢纽主坝建造在华力西期辉绿岩岩脉上,裂隙发育纵横交错,岩体破碎,岩体主要以碎裂～镶嵌碎裂结构为主,局部为次块状结构或碎裂结构,为获得岩石力学变形参数,进行了现场岩体变形试验,并把测试成果与地质勘查,声波测试,原位钻孔弹模等成果进行了比较分析和论证,认为测试成果可靠,符合客观实际,可应用于工程设计中。     

建基于卡帕山复理石之上的水利工种坝址岩体变形研究

本文对勘探平硐内进行的现场变形试验结果以及水工建筑物沉降量量测结果作了分析。变形模量取决于不同的荷载历时和加载途径。同时，对这两种情况下获得的模量值进行了比较，并且就现场变形试验结果整理分析提出了一些建议。     

固结灌浆后岩体变形模量的确定方法——以高摩赞大坝枢纽工程为例

根据国内外工程经验,岩体变形模量的确定方法主要有现场试验和间接估算。固结灌浆后建基岩体的变形模量,往往难以进行大量的现场试验,而固结灌浆后的检查孔多会进行孔内声波测试。结合工程实例,在取得大量纵波测试数据和现场岩体变形模量试验资料基础上,拟合出纵波速度与岩体变形模量的相关关系,利用固结灌浆检查孔实测声波纵波速度,采用拟合的相关关系,对固结灌浆后岩体变形模量进行估算的方法,经济、便捷地取得灌浆后岩体的变形模量值。为工程设计复核提供了可靠的依据,可用于相似工程或试验资料不足工程灌浆岩体变形模量的确定。     

联合室内和现场试验确定土体本构模型参数方法研究

提出了联合室内和现场试验综合确定土体本构模型参数的方法。即联合进行室内模拟试验、原位旁压试验和现场大型载荷试验，以E—B模型模拟旁压试验和大型载荷试验过程，采用非线性阻尼最小二乘法和遗传算法最优化理论，依据现场实测旁压试验曲线及大型载荷试验实测土体各点的荷载一位移关系曲线及土体变形分布规律，进行优化反演分析，综合确定土体本构模型参数。从而为考虑土体原位结构性及粒径效应的影响，合理确定覆盖层及大粒径坝料土体的工程力学特性和本构模型参数开辟了新的研究途径。     

大埋深粗粒土勘察及物理力学特性试验研究

随着我国大量的水利水电工程开工建设,良好的基岩坝基逐渐减少,不得不在深厚覆盖层地基上建设大坝,因此,深厚覆盖层地基的勘测是首先需要解决的问题。通过开挖后现场原位试验论证了大埋深下粗粒土物理力学特性。总结了大埋深下粗粒土勘察,统计分析了现场原位试验中干密度、平均粒径与土体承载力、变形模量、凝聚力之间的关系以及渗透系数与临界坡降之间的关系;通过对现场原位试验与室内试验结果进行对比研究,找出了室内试验凝聚力、内摩擦角、破坏及临界坡降值估算与原位试验对应值的统计规律。这些试验研究成果有助于提高深厚覆盖层的勘测工作效率,具有较大的工程应用价值。     

掺砾风化料作为高坝心墙防渗体的试验研究

结合糯扎渡水电站260 m级高坝心墙防渗料采用风化料及掺砾风化料的现场碾压试验,进行了现场渗透及现场大型直剪试验研究,风化料及掺砾风化料的室内外试验垂直渗透系数和水平渗透系数均小于i×10-5cm/s,两种料的渗透性均满足工程要求。风化料经掺砾后,其抗剪强度得到良好改善,有利于降低高坝建成蓄水后心墙的变形量,使之与堆石的变形协调。     

输电线铁塔膨胀土基础原位静力载荷试验

通过12次现场标贯试验、32组室内试验对邯郸至石家庄500ｋＶ 输电线路工程膨胀土地区进行了较为详细的勘查和试验，在充分掌握试验场地工程地质概况的基础上，进行了6组膨胀土基础原位静力载荷试验，通过计算、分析、修正得到了膨胀土的比例极限、极限承载力、设计承载力和变形模量，为邯郸至石家庄500ｋＶ输电线路铁塔基础设计与施工提供依据。     

堆石料的现场压缩试验

介绍了堆石料的现场压缩试验。根据现场试验成果，分析了堆石料的压缩变形性质，总结了影响堆石料压缩模量的主要因泰通过对堆石料室内外压缩试验成果的对比分析，认为堆石料压缩模量具有明显的缩尺效应。     

原位渗水试验数据处理探讨

原位渗水试验因精度高(较室内试验)、简便易行和经济成本低而在包气管岩层参数的求取中占有重要地位。为了便于求解，在试验数据处理的过程中将试验环境概化为垂向一维渗流和均质岩层的组合，有入渗速度近似法和公式法。入渗速度近似法的约束条件很小，公式法则对系数的要求较高。结合实例，对原位渗水试验的数据采集和数据处理进行了分析探讨。     

高坝洲水利枢纽基岩剪切带泥化夹层渗透变形试验研究

对高坝洲水利枢纽基岩中较有代表性的和处于工程重要位置上的剪切带泥化夹层进行了室内渗透变形试验,并对其中的259号泥化夹层在现场进行了原位渗透变形试验。根据对试验成果的综合分析提出了渗透强度指标,为设计提供依据。     

现场岩体直剪试验及室内岩块模拟试验的探讨

为满足玉龙喀什水利枢纽工程勘测设计要求,缩短现场岩体试验周期,保证试验结果的准确可靠,对现场岩体直剪试验与室内岩块模拟试验进行对比得出:野外试验周期一组约为45天左右,室内试验试验周期10天左右,室内试验与现场试验值较为接近,表明室内模拟现场原位试验是可行的,室内试验可以降低试验成本,缩短试验周期,保证试验结果的准确可靠。     

考虑原位结构效应确定深厚覆盖层土体的动强度参数

深厚覆盖层土体原位结构性强,原状样取样困难,且由于粒径、级配的改变,室内重塑样试验确定的力学参数不能反映原位土体的实际性质,如何考虑原位结构效应确定深厚覆盖层土体的力学参数是工程建设中的难题。本文探索了联合现场原位试验和室内重塑样动力特性试验,考虑原位结构效应确定深厚覆盖层土体动强度参数的方法:(1)基于现场试验确定原位土体的动强度基准值;(2)基于室内重塑样试验确定动强度在不同振动强度和固结应力条件下的变化规律;(3)结合室内动力试验确定的动强度参数变化规律,将基于现场试验确定的动强度基准值推延至多种震级和应力条件。以某实际深厚覆盖层深埋砂土为研究对象,联合现场标贯试验和室内动三轴试验结果,综合确定了能考虑深厚覆盖层土体原位结构效应的砂土动强度参数,并与室内试验结果进行了对比。研究成果可为该工程坝体—覆盖层地基系统抗震安全评价提供依据,也可供类似工程参考。     

大河口水电站坝址岩体力学性质的试验研究

为研究大河口水电站推荐坝址基岩的变形特性和坝基抗滑稳定，在现场进行了岩体变形试验和混凝土与基岩及基岩本身的抗剪强度试验。基岩变形特性主要受到岩体内各结构面的影响，变形（弹性）模量值随厚层灰岩、薄层灰岩和断层破碎带的顺序递减。灰岩本身具有较高的抗剪强度。混凝土与灰岩的抗剪强度主要受混凝土与灰岩的胶结强度控制。因此，在坝基岩体不存在深层控制滑移面的情况下，混凝土与灰岩的接触面是主要的抗滑稳定控制面，最