关于锅壳式燃油(气)热水锅炉受热面烟气侧腐蚀的分析

分析了低温腐蚀的机理,认为锅壳式燃油(气)热水锅炉受热面烟气侧腐蚀的主要原因是燃料中硫分高和壁温低,并提出了减轻和防止的办法。     

关于锅壳式燃油（气）热水锅炉受热面烟气侧腐蚀的分析

分析了低温腐蚀的机理，认为锅壳式燃油（气）热水锅炉受热面烟气侧腐蚀的主要原因是燃料中硫分高和壁温低，并提出了减轻和防止的办法。     

锅壳天然气热水锅炉排烟温度的优化设计分析

随着能源消费结构的改变，天然气这种清洁能源将越来越多地在锅炉上应用。本以WNS系列燃气锅炉为基础，分析了锅壳天然气热水锅炉经济排烟温度的优化设计方案，总结出天然气热水锅炉捧烟温度设计应遵循的原则，并对目前天然气热水锅炉的排烟温度和尾部受热面布置提出改进建议和措施。     

锅壳天燃气热水锅炉排烟温度的优化设计分析

随着能源消费结构的改变,天然气这种清洁能源将越来越多地在锅炉上应用。本文以WNS系列燃气锅炉为基础,分析了锅壳天然气热水锅炉经济排烟温度的优化设计方案,总结出天然气热水锅炉排烟温度设计应遵循的原则,并对目前天然气热水锅炉的排烟温度和尾部受热面布置提出改进建议和措施。     

扁管换热元件强化传热特性分析

针对扁管换热元件,从提高换热面积和增强流体湍流程度两方面,通过横截面积对比和对管内流体流动状态进行模拟分析,对其强化传热特性进行了研究,结果表明扁管与传统圆管相比可以提高传热面积,换热器壳径相同时,扁管布管比圆管多,大大提高了壳程空间的利用率,并且相同管内流量的情况下管内流速增加,增大了管内流体的湍动程度,有利于促进热量的传递,扁管的管内对流传热要好于圆管。     

三维高效强化传热管传热系数的试验研究(1):蒸发强化传热

试验测试了一种可用于满液式壳管换热器的管外侧强化沸腾和强化冷凝的双效强化传热管.用热阻分离法计算了使用R134a制冷剂时制冷剂侧和水侧的表面传热系数.试验结果表明,在较大的热流密度(大于20 kW/m2)下该管较传统的强化沸腾传热管具有较大的池沸腾表面传热系数;在较大的热流密度(大于15 kW/m2)下较传统的强化冷凝管具有较大的管外冷凝表面传热系数.     

螺旋隔板花瓣管水冷冷凝器的传热强化研究

研究了R40 7C在螺旋隔板花瓣管冷凝器中的传热特性 ,在实验条件下 ,该冷凝器的总传热系数可超过 30 0 0W /(m2 ·K) ,证明了螺旋隔板花瓣管冷凝器能显著地强化R40 7C的冷凝传热。     

LNG管内强化传热技术

采用数值分析方法研究液态天然气(LNG)分别在圆管与螺旋扁管流体中的流动状态与传热效果。模拟结果表明:螺旋扁管内因特殊管壁形状诱发产生了纵向涡,导致流体在管内做螺旋运动;在雷诺数相等时,螺旋扁管强化传热倍数均大于1.0,最高达1.50,管内的平均温度也更高,其强化传热效果优于圆管;压降倍数变化趋势与强化传热倍数一致,最高可达圆管的2.57倍;在螺旋扁管的过渡流段中,流体的综合强化传热效果较好,综合评价因子最高达1.50。     

基于空气加湿的直接接触换热冷凝式燃气锅炉

介绍了用于95/70℃供暖系统的湿法回收型直接接触换热冷凝式燃气锅炉的原理,分析了该锅炉的性能特点。锅炉热效率提高到95%,烟气中NOx及CO的体积分数分别降至10×10-6和30×10-6。     

套管换热器强化传热实验研究

实验对比了内管插螺旋线圈套管换热器与普通套管换热器用于蒸汽-空气传热及波纹管降膜蒸发套管换热器与光滑管降膜蒸发套管换热器用于蒸汽-水传热的传热效果.实验条件下,采用内管插入物的强化传热方法,使普通套管换热器的传热系数提高约37%;采用凹凸变化壁面的强传热方法,使降膜蒸发套管换热器的传热系数提高约27%.     

空调器蒸发器强化传热的研究概况

指出了空调器发展的趋势,介绍了蒸发器强化传热技术及其对空调器性能改善的重要性。分别从管翅式蒸发器的管内制冷剂侧和管外空气侧两个方面,分别介绍了国内外空调器蒸发器强化传热的研究状况,提出了强化传热仍是蒸发器的主要发展方向,应进一步加强其研究以促进空调器性能的发展。     

燃气锅炉烟气热损失及冷凝余热回收

分析了烟气中水蒸气体积分数、烟气露点的影响因素,探讨了燃气锅炉排烟温度、过剩空气系数对烟气热损失的影响。结合算例,对采用烟气冷凝余热回收装置提高燃气锅炉热效率进行了理论计算。     

热泵在燃气冷热电联供系统的应用

介绍了某生态园燃气冷热电联供能源站的技术方案。采用水源热泵利用夜间城市电网低谷电进行蓄冷、蓄热,白天用于供冷、供热,延长了燃气发电机组的运行时间,降低了运行成本,提高了供冷、供热的安全可靠性。     

振荡热管传热性能的影响因素

本文介绍了振荡热管的工作原理,结合热力型脉动理论,叙述了振荡热管的传热机理;分析了影响振荡热管传热性能的一些因素;总结了目前的研究中的一些不足,并给出了今后的研究方向。     

波纹管换热器表面传热系数的遗传算法分离确定

讨论了波纹管换热器传热系数的测定，提出了采用遗传算法将对流表面传热系数从传热系数中分离出来的方法。     

灌注桩基埋管换热性能测试与对比分析

以江苏省昆山市地源热泵桩基一体化工程为研究对象,通过传统地埋管换热器与能量桩桩埋管换热器的换热试验对比,分别对传统并联双U垂直地埋管、并联双U灌注桩基埋管和并联双螺旋灌注桩基埋管等形式的换热器进行换热性能测试,得出3种埋管形式的平均换热量、单位管长平均换热量和单位埋管深平均换热量等因素的比对结果,并通过数据得出并联双U灌装桩基埋管换热器和并联双螺旋灌装桩基埋管换热器的每延米换热量分别是传统地埋管换热器的近2.5倍和5倍。     

横流热源塔换热性能研究

针对制热工况,建立横流热源塔传质传热数学模型。对数学模型的计算准确性进行实验验证。选取重庆、长沙、杭州、西安、南京、青岛6座城市作为计算对象,分析计算热源塔显热换热量、潜热换热量的影响因素以及一定计算条件下的显热换热量、潜热换热量。计算结果与实验测量结果偏差很小,数学模型的计算结果可信。进口防冻液温度的影响:当防冻液、空气质量流量一定时,6座城市的显热换热量、潜热换热量均随进口防冻液温度的升高而减小。进口防冻液温度相同时,显热换热量、潜热换热量由大到小的城市均为重庆、长沙、杭州、南京、西安、青岛。防冻液质量流量的影响:重庆、长沙、杭州、南京、西安、青岛的进口防冻液温度分别选取-4、-8、-9、-11、-12、-14 ℃,空气质量流量一定时,6座城市热源塔显热换热量、潜热换热量均随防冻液质量流量的增大而增大,但潜热换热量增大幅度非常小。空气质量流量的影响:重庆、长沙杭州、南京、西安、青岛的进口防冻液温度分别为-4、-8.-9、-11、-12、-14℃,防冻液质量流量一定时,6座城市热源塔显热换热量、潜热换热量均随空气质量流量增大而增大。空气质量流量对重庆热源塔潜热换热量的影响最明显,其次分别为长沙、杭州、南京、西安,对青岛热源塔潜热换热量的影响微弱。一定计算条件下,6座城市热源塔显热换热量差别比较小,而潜热换热量差别明显,室外空气含湿量越大的城市热源塔潜热换热量越大。     

平板热管散热器传热特性研究及结构优化

本文通过分析平板热管散热器工作原理建立系统热阻模型,计算分析不同结构参数诸如平板热管蒸汽腔厚度,翅片厚度,间距及高度,以及相关外部参数诸如热源尺寸和风速对于传热性能的影响。据此进行相关结构优化计算并提出设计建议。与传热数值模拟结果对比,验证了采用热阻模型计算的准确性,为工程设计提供一定的理论基础。