高压球形缓冲器的制造

上海锅炉厂用18MnMoNbR钢制造的高压球形缓冲器,其壁厚40mm,内径600mm,工作压力为320kgf/cm~2。本文主要介绍其热压成形、热处理、球壳孔口加工、焊接和装配等制造工艺。     

废热锅炉循环水泵机械密封的使用和管理

<正> 一、G1205泵机械密封概述(此泵为法国进口)1.机械密封的工作条件泵型:卧式单级悬臂轴线支承型介质:锅炉水介质温度:300℃介质压力:106kgf/cm~2密封室压力:106kgf/cm~2泵轴转速:1450r.p.m、轴套直径:47.63mm/41.30mm     

YST-1型微压力变送器设计鉴定会

YST-1型微压力变送器设计鉴定会于1978年11月在杭州召开.YST-1型微压力变送器是由杭州压力表厂试制,测压范围为1～0.0025kgf/cm~2,经过半年的现场使用和型式试验,反映良好.杭州压力表厂向大会提交了YST-1型微压力变送器的全套设计文件和工艺性审查报     

关于工业管道泄漏率计算公式正确性的商榷

工业管道安装完毕后,按国家标准《工业管道工程施工及验收规范》金属管道篇(GB—J235-82)规定,应进行强度、严密性试验;对剧毒及甲、乙类火灾危险管道并应进行泄漏试验。其泄漏率按下式计算: A=100/t(1-(P_2T_1/P_1T_2))％……… (1) 式中 A—每小时平均泄漏率％ P_1—试验开始时的绝对压力 kgf/cm~2 P_2—试验结束时的绝对压力 kgf/cm~2 T_1—试验开始时的绝对温度 K T_2—试验结束时的绝对温度 K     

压力容器划类用表

<正> 一、搞清被划容器介质、压力,按工艺原理分为反应容器、换热容器、分离容器、贮运容器。二、区分压力容器还是非压力容器:1.最高工作压力 Pw≥1kg/cm~2;2.容积 V≥25l;3.Pw×V≥200l·kgf/cm~2;4.介质为气体、液化气体或沸点小于容器最高工作温度的液体。     

校气动表用单管压力计时基准气压的计算

众所周知,1kgf/cm~2=735.56mm Hg。就是说1个工程大气压等于735.56 mm Hg,在海拔为零时,这个条件却往往被人们所忽略。笔者曾去过几个仪表的使用和安装单位,在校对气动调节器用单管压力计时,把0.2—1kgf/cm~2的信号换算成mmHg时,往往就有人直接用上了上述的公式。这是不够精确的,也就是人为的造成了一些误差,尤其是在高原地带,误差就会更大些,应该加以修正。以下式表示是合理的: 1kgf/cm~2=735.56 (760—P_本)mmHg     

锅炉汽包液位的控制

一、概述我厂是从法国引进的30万吨大型合成氨厂.锅炉是斯太因公司制造的,生产压力为37kgf/cm~2.产气量为220T/h的蒸汽.燃料以重油为主,配合炼厂气和弛放气.除供应化工工艺所需要的蒸汽以外,还驱动全厂透平.由于对蒸汽压力和蒸汽质     

首台15MnNiNbDR钢制2000m^3乙烯球罐

介绍了首台设计温度为-45～-50℃的15MnNiNbDR钢制2000m^3乙烯球罐的选材、结构设计、球壳分带角、原材料性能指标、制造及安装中几何尺寸及焊接线能量的控制、无损检测要求、球罐整体热处理工艺确定以及乙烯球罐常用钢板化学成分及力学性能指标的对比。     

高压水下应变测量技术

本文介绍了一种高压水下应变计的综合防潮工艺,巳成功地用于300kgf/cm~2压力的大型容器现场实验;并讨论了液压、温度等因素对应变测量的影响。     

我国首台15MnNiDR钢低温乙烯球罐的组装与焊接

报道我国首台 2 0 0m315MnNiDR钢低温乙烯球罐的组装焊接工艺 ,介绍了该乙烯球罐的主要技术参数、球壳材料的化学成分和力学性能及球片和零部件制造的工艺流程 ,确定了球罐的焊接工艺参数 ,归纳总结了球罐现场焊接和焊后热处理方法。该乙烯球罐投产5年运行正常。实践证明 ,15MnNiDR钢具有良好的低温韧性和焊接性能 ,应用于 - 40℃乙烯球罐上是成功的。     

经互会标准CT CЗB 3085-81压力容器对安全阀的要求

本标准适用于工作压力大于0.07MPa(0.7kgf/cm~2表压)容器上的安全阀。 1.一般要求 1.1安全阀应经计算和调整,使容器内压力不致超过其工作压力的10％。 假如容器及与之相连的构件预先按此强度进行过计算,则允许超压10％以上。     

锅炉水位三冲量调节系统加减器的改进

图1是一个锅炉水位三冲量调节系统流程简图,F_1为蒸汽流量,F_2为供水流量,F_3为过热蒸汽温度调节系统的喷水流量,F_4为锅炉连续排污流量。锅炉设计负荷为每小时20t/h、30kgf/cm~2的过热蒸汽。     

在缩合釜搅拌器轴封上应用膨胀石墨

一、硫化促进剂缩合釜简介 此釜共二台,是生产橡胶硫化促进剂M、DM的设备,温度135℃,压力4.5kgf/cm~2间歇生产,每台每班三批,全天九批,每批都要经过进料、升温升压、反应保温和出料这几个过程,因此釜内温度和压力变化频繁,给搅拌轴颈密封造成困难。 缩合釜构造见图1。搅拌轴径60mm,轴长3600mm,转速81r/min,轴封型式原为填料密封。     

法兰计算程序的编制说明

本文介绍了非标准窄面法兰计算程序的编制过程。该程序的使用范围为:D_g<3000mm,p<100kgf/cm~2。程序的功能包括:螺栓的强度校核和设计、垫片宽度校核、法兰强度校核、法兰厚度设计。     

乙烯低压羰基合成制丙醛

<正> 丙醛是重要的基本有机原料,以它为基础可进行一系列合成,大量用于制取丙醇、丙酸、醇酸树脂、橡胶促进剂、高效低毒农药、除草剂、防霉剂等。北京化工研究院于1980年完成了以乙烯、合成气为原料,铑膦络合物为催化剂制取丙醛的小试验,证明了反应温度、压力、溶剂性质及原料气组成对乙烯羰基化反应的影响较大,但对丙醛的选择性影响很小。试验结果表明,在反应温度95—110℃、压力13—15kg/cm~2、原料气组成为等分子比的条件下,乙烯羰     

低温气—液相平衡测试

本实验建立了一套“一次流过法”的低温、高压气—液平衡测定装置,采用了带窗平衡池和电磁提升搅拌器,压力可到80kg/cm~2,温度可达-194℃。并用这个装置分别测定了三组合成氨尾气在-140—-194℃、4-60kg/cm~2的一些点上的气—液平衡组分。     

中间介质加热型乙烯汽化器设计压力探讨

以某化工厂乙烯汽化器为例,针对从国外引进的工艺包中中间介质加热型乙烯汽化器设计压力较高的问题,对管程A(乙烯)、管程B(蒸汽)和壳程(甲醇)在操作过程中可能出现的各种事故工况进行分析,包括管程A进出口阀误关、管程A进料中断、管程A换热管断裂以及管程B换热管断裂等工况下管、壳程压力变化情况。提出了通过适当降低乙烯汽化器各程设计压力的方法,并可降低设备投资。相应采取了一系列安全措施:采取在管程A出口设置止回阀;自控仪表增加壳程温度低低和压力高高切断乙烯进料;合理设定管程A,B和壳程上安全阀定压及泄放量等。这些措施可有效降低乙烯汽化器管程B和壳程设计压力,节省设备投资约60%。     

威44井出水后期的生产管理

一、概况威44井位于威远构造西翼,1975年6月开钻,12月完钻,1976年1月9日投产。投产前最高关井套压208.66kgf/cm~2,地层压力261.07kgf/cm~2。该井钻至 Z_4~1,在3130.5米蹩跳放空1.15米,至井深3131.65米,清水强钻,钻时由15～16分/米上升到40～60分/米,循环有进无出,至井深3145米共漏失泥浆及清水206.64米~3,钻杆代替油管完钻。未经酸化,测试产气208.85万米~3/日。本井采用套管生产(钻杆上有两个回压凡尔),     

乙烯/1-辛烯溶液共聚合及产物性能

设计开发出一种用于乙烯/1-辛烯共聚制备聚烯烃弹性体(POE)的耐高温桥联双茂锆金属催化剂,系统考察了聚合温度、乙烯压力、助催化剂用量、反应时间、1-辛烯浓度、搅拌速率对乙烯/1-辛烯共聚反应的影响,并采用GPC、DSC、¹³C NMR等手段对乙烯/1-辛烯共聚产物进行表征分析,筛选得出了制备POE的间歇溶液聚合最佳工艺条件。对所得到的POE样品进行力学性能研究。实验结果表明,在最佳聚合反应条件(反应压力2 MPa,反应温度150℃,反应时间10 min,搅拌速率1000 r/min, 1-辛烯摩尔浓度3.0 mol/L,Al/B/Zr摩尔比150∶1.1∶1)下得到的POE样品,1-辛烯插入率(摩尔分数)高达15.88%,密度为0.865 g/cm³,玻璃化转变温度(T_g)为-60℃左右,且具有良好的韧性与弹性恢复性能,断裂伸长率可达927%,属于典型的弹性体。     

测量饱和蒸汽流量的一种简单压力补偿方法

在老厂技术改造中,能源的计量十分必要。当测量两个支管的蒸汽流量时,由于从锅炉来的饱和蒸汽压力波动较大(4～8.5kgf/cm~2表压),对蒸汽流量的测量值有很大影响。而总管没有设置压力调节系统,如不进行压力自动补偿,势必造成蒸汽计量测量不准确。为此,我们设计了下述蒸汽流量压力自动补偿系统。该系统的特点是使用仪表少,经济可靠,补偿方法简单、实