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快速凝固Al—8.32Fe—3.4Ce合金的热稳定性和组织结构的关系 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了快速凝固Al-8.32Fe-3.4Ce高温铝合金在不同温度长时间热暴露后的室温力学性能和相析出。实验结果表明Al-8.32Fe3.4Ce一直到315℃有较好的热稳定性,热稳定性和相析出及相长大有密切关系。不同热暴露后得到物析出相分别为Al13Fe4,AlmFe,Al8Ce,Al13Fe3Ce和Al16Ce3Fe等等。其中Al8Ce和Al13Fe3Ce在文献中未见报道。 相似文献
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采用多级快速凝固装置制取RSAl-Fe-Cr-Zr合金粉末,并用二次挤压等四种工艺固结制备出实验样品。通过X射线衍射、光学金相、硬度以及拉伸实验等测试手段,研究了该合金的显微组织,热稳定性和低温高温拉伸性能。结果表明,采用二次挤压工艺的样品具有良好的固结状态,而且第二相颗粒细小均匀弥散;RS/PMAl-Fe-Cr-Zr合金属于较好的耐热铝合金系列,合金中的主要析出相有Al_(13)Cr_2、Al_3Zr和Al_3(Fe,Cr)。 相似文献
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快速凝固Al—8.32Fe—3.4Ce合金中弥散合金相的TEM测定 总被引:1,自引:0,他引:1
用常规电子显微术及EDAX能谱分析方法,对压制的快速凝固Al-8.32Fe-3.4Ce合金热暴露过程中存在的弥散合金相进行了测定,确定出一种新相三角晶系,点阵常数为a=1.4nm,c=0.7nm,EDAX能谱定量分析表明此相相组成约为Al8Ce。 相似文献
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本文对用Fe、Al替代Co的La(Fe(0.73)-xCoxAl(0.27))(13)系和用R(Ce,Pr,Nd,Sm,Dy,Gd)替代La的La1-zRz(Fe(0.71)Co(0.02)Al(0.27))(13)系的结构、磁性及磁熵变特性进行了研究。实验发现,La(Fe(0.78)-xCoxAl(0.27))(13)系的晶体结构均保持LaCo(13)的立方结构,每3d原子的饱和磁矩与其电子数nd的关系在富Co侧符合刚性能带模型,而在富Fe侧则与该模型不符。当x=0.02时该化合物的居里温度在室温并有较高的磁熵变△SM,在1.11MA/m(1.4T)磁场下的(△SM)max为13kJ/m3·K。对于La1-zRz(Fe(0.71)Co(0.02)Al(0.27))(13)系,实验发现除Ce外,其它稀土元素均不能与La、Fe、Co、Al形成1:13相,而是形成了2:17相。 相似文献
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快凝Al-Fe-V-Si-Nd合金中第二相选择 总被引:1,自引:1,他引:0
用X线衍射和穆斯堡尔谱研究了快凝Al-Fe-V-Si-Nd合金的组织结构,并用与时间有关的非均匀形理论计算了在快凝过程合金第二相α-Al13(Fe,V)3Si和Al8Fe4Nd的起始形核温度与形核过冷度。结果表明,在相同的冷却速度下,亚稳相AlFe4Nd的形核孕育期短,并且满足优选的动力这条件而析出,αAl13(Fe,V)3Si相被抑制。 相似文献
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快速凝固Al—8.3Fe—1.9V—2.1Si合金的相转变 总被引:1,自引:0,他引:1
借助扫描电子显微分析、X射线衍射技术、差热分析手段研究了快速凝固Al-8.3Fe-1.9V-2.1Si合金的相组成及相转变温度。结果表明,合金中的相组成为αAl+Al13(Fe,V)3Si相;在638℃-645℃温度范围内,立方结构的Al13(Fe,V)3Si相向六方结构的Al3(Fe,V,Si)相转变。钒添加至Al-Fe-Si合金中,提高了快速凝固Al-8.3Fe-1.9V-2.1Si合金粉末的 相似文献
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采用粉末冶金法在较高的温度下制备了SiC,Si_3N_4和Al_(18)B_4O_(33)晶须增强Al-8.5Fe-1.3V-1.7Si耐热铝合金复合材料,山于采用不含Mg的基体避免了Al_(18)B_4O_(33)晶须界面上出现界面反应和Si_3N_4,SiC晶须界面上出现的界面生成物,所以所有晶须界面都是清洁的.加入晶须可以明显提高材料的强度和模量,三种晶须的增强效果依次为SiC,Si_3N_4和Al_(18)B_4O_(33).这类复合材料的强度随温度的升高呈线性下降,其使用温度可比SiC_w/2024Al复合材料提高50-100℃ 相似文献
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机械合金化Al-Fe-Ni亚微晶合金的性能及热稳定性 总被引:1,自引:0,他引:1
测定了机械合金化(MA)及热静液挤压工艺制备Al-4.9Fe-4.9Ni合金的室温及高温拉伸性能。采用透射电镜观察了400~500℃热处理后合金的微观结构。研究结果表明,合金具有较好的高温强度及热稳定性、合金强度和稳定性的改善是由于细小晶粒,以及弥散分布于基体中的Al_3(Fe,Ni)导致的强化及对晶粒的稳定化作用。经500℃×20h热处理后,Al_3(Fe,Ni)金属间化合物没有明显的粗化。此外,超细晶粒(约0.15μm)使合金产生加工软化,导致变形不均匀性增加,延伸率减少,经热处理后,晶粒长大,加工软化减弱。 相似文献
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研究了快速凝固Al-Fe-Ti-C合金的显微结构及退火过程中的相变。初始快凝态组织由α-Al微胞晶组成,在胞晶边界分布着较大并拉长的非晶相;在胞晶内部则为细小弥散的球状亚稳Al_6Re相(底心正交结构),Ti和C全部过饱和固溶于α-Al中。当773K退火5h时,非晶相转变为α_T-AlFeSi相(斜方结构),Al_6Fe相部分转变为片状Al_3Fe相(底心单斜结构),部分长大但仍保持球状和底心正方结构过饱和固溶于α-Al基体中的Ti和C则以TiC形式弥散析出。 相似文献
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研究了快速凝固Al-Fe-Ti-C合金的显微结构及退火过程中的相变。初始快凝态组织由α-Al微胞晶组成,在胞晶边界分布着较大并拉长的非晶相;在胞晶内部则为细小弥散的球状亚稳Al_6Re相(底心正交结构),Ti和C全部过饱和固溶于α-Al中。当773K退火5h时,非晶相转变为α_T-AlFeSi相(斜方结构),Al_6Fe相部分转变为片状Al_3Fe相(底心单斜结构),部分长大但仍保持球状和底心正方结构过饱和固溶于α-Al基体中的Ti和C则以TiC形式弥散析出。 相似文献
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测定了Fe-15Cr-4Al合金在500℃的时效脆化动力学,利用内耗,TEM,EPMA和SEM等手段研究了合金在时效后的组织变化和断裂行为.结果表明,时效脆化第一阶段(0-100h)主要是碳化物在α相晶界析出的作用,它损害界面结合,降低断裂应力,使塑性在时效0.25h后消失;第二阶段(100-1000h)主要是富Cr-α'相均匀析出的作用,它通过强化基体引起二次脆化.含0.2和0.4%Y的Fe-15Cr-4Al-Y合金在固溶态下无Snoek内耗峰,碳在α相中的浓度低于0.0007%,这是碳原子被Y_2Fe_(17)相俘获的结果.因此,含钇合金在500℃时效时不发生晶界碳化物析出,时效1000h后塑性无明显变化. 相似文献
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不锈钢/Al固液轧制复合板材界面的精细结构 总被引:4,自引:0,他引:4
应用场发射透射电子显微镜研究了不锈钢/Al固液轧制复合板材界面的精细结构。结果表明,在钢-Al之间存在主要由两种金属间化合物组成的界面反应层。靠近钢处由一层细小的(Fe,Cr,Ni)2Al5纳米晶组成,靠近Al处由纳米级的(Fe,Cr,Ni)4Al13柱状晶组成。反应层附近的Al中有各种形态的(Fe,Cr,Ni)4Al13相析出,并对界面结构的形成进行了初步的分析。 相似文献
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MICROSTRUCTUREANDTENSILEPROPERTIESOFRAPIDLYSOLIDIFIEDAl-3.8Li-0.8Mg-0.4Cu-0.13ZrALLOYPREPAREDBYSPRAYDEPOSITIONCUIChengsong;FA... 相似文献
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用热化学处理改善(α+β)型钛合金的组织和力学性能 总被引:3,自引:0,他引:3
研究了以氢为临时合金元素的热化学处理(TCP)对(α+β)型钛合金的组织、拉伸性能和断裂韧性的影响。结果表明,几种TCP工艺对Ti-6Al-4V合金的魏氏组织和Ti-5Al-2.5Fe合金的锻造组织均有显著的细化作用,明显提高合金的屈服强度。作者提出的新工艺可提高Ti-5Al-2.5Fe合金的延伸率。TCP降低Ti-6Al-4V合金的断裂韧性(J_1c),但明显改善Ti-5Al-2.5Fe合金的断裂韧性。 相似文献
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大晶粒含钛Fe-36.5Al基合金的超塑性研究 总被引:2,自引:0,他引:2
通过对未加Ti及加有不同量Ti的Fe-36.5Al(原子分数,%)基合金的高温变形行为的研究,发现加Ti的合金在900—1000℃,初始应变速率为2.08×10 ̄(-4)-8.33×10 ̄(-2)s ̄(-1)范围内比未加Ti的FeAl合金的延伸率有较大幅度提高,且应变速率敏感性指数m值普遍超过0.3。随含Ti量的增加,m值及延伸率也普遍提高,最高值分别达到0.43和297%.金相及TEM分析表明,变形过程中出现了明显的晶粒细化及亚晶形成过程,并由此导致了大晶粒含钛FeAl基合金的超塑性。 相似文献